Вестник Таджикского технического университета Серия Инженерные исследования №1 (33)-2016. Сведения об авторах Назиров Хуршед Бобоходжаевич – 1984 гр., окончил в 2007 году Таджикский технический


Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


4


МУНДАРИ
Ҷ
А

ЭНЕРГЕТИКА

7

Ф
.
Д
.
Ма
ҳ
мад
ҷ
онов
,
И
.
И
.
Надтока
,
Л
.
С
.

Қ
асобов
.
Та
ҳ
лили робитаи дутараДаи
усули таркиби
ҳ
ои асос
ӣ

бо шакл
ҳ
ои
ҷ
адвали бор
ҳ
ои шабонарўзии электрик
ӣ
««...

Х.Б.

Назиров,
С.Р.

Чоршанбиев,
П.А.

Юнусов,
Ба
ҳ
огузории таъсири ре
ҷ
аи кории
қ
абулкунанда
ҳ
ои маиш
ӣ

ба сиДати энергияи электрик
ӣ
««««««««««««.

12

В
.
Г
.

Чекалин
,
У
.
Ҷ
.

Тошбоев
.

Усулҳои нави баҳодиҳии сиДат ва миқдори сели
қувваи барқ дар занҷирҳои сеДазадор
«««««««.«««««««.«««««..

19

МЕТАЛЛУРГИЯ ВА МАСОЛЕҲШИНОСӢ

24

Ҷ
.
Н
.

Алиев
,
И
.
Н
.
Ғ
аниев
,
Ф
.
М
.

Аминов
,
З
.
Ф
.

Нарзуллоев
.

T
аъсири иловаи
титан

ба
ба потенсиали зангзании

хўлаи
Zn
5
Al

дар му
ҳ
ити электролити
NaCl
«««««..

ТЕХНОЛОГИЯҲОИ КИМИЁВ
Ӣ



28

А
.
ШариДов
,

Ф
.
Б
.
Шарипов

T
аъсири

баъзе моддаҳои кимиѐвӣ ба хосиятҳои
реологии семент
«««««««.«««««««.«««««««.«««««««.

Ф.К.

Ходжаев, Б.Б.

Эшов, Р.А.

Исмоилов, М.А.

Болтаев

TавсиДи термохимикии
таркибӣ интерметаллидҳо P2
L ва P4L5 L


ЛАНТАНОИДҲО

««««««.


32

НАҚЛИЁТ




36

М.А.Абдуллоев, А.М.Умирзоков, А.А.Соибов, Ф.И.Ҷобиров, А.Л.Бердиев
Таҳлили раднопазирии шинаҳои автомобилӣ дар шароити баландкӯҳи Ҷумҳурии
Тоҷикистон
«««««««.«««««««.«««««««.«««««««.««

С.А. Евтюков, С.В. Репин, О.К. Бобобеков, Д.А. Лутов.
Усулҳои
идоракунии
барномавӣ
-
мақсадноки истиДодарии мошинҳои нақлиѐтӣ
-
технологӣ
.............

«««


41

А.А.
Саибов,
М.А.

Абдуллоев,
А.М.

Умирзоков,
Б. Ж.

Мажитов,
Ф.
А.
Турсунов
.

Асосноккунии та
ҷ
рибавии тад
қ
и
қ
от
ҳ
ои назариявии нишонди
ҳ
анда
ҳ
ои
параметр
ҳ
ои
қ
абур
ғ
а
ҳ
ои
сараки силиндри дизел
ҳ
ои бо
ҳ
аво сардшаванда
««««



47

М. Ю.Юнусов
,

А. Л., Бердиев,
Ҳ
.Б.
Ҳ
усейнов, Ф.С.Бодурбеков, Ф.
Ҷ
обиров

T
аъсири шароити истиДодабари ба хӯрдашавии шинаҳои автомобилҳои
худборДарор
«««««««.«««««««.«««««««.««««««««...



56

СОХТМОН ВА
МЕЪМОРӢ



64

И.И. Абдуллоев, А.
Ҷ
.

Раҳмонов
Баҳодиҳии техникии бинои таҷдидшудаи хобгоҳи
ТоҷиктекстилмашДар ш.Душанбе
«««««««.«««««««.««««««

Ҷ
.Н Низомов.,

А.А
Ҳ
о
ҷ
ибоев.,О.А
Ҳ
о
ҷ
ибоев.

Моделсозии раДтори динамикии
сарбандхои хок
ӣ

аз таъсири мавҷи
ҳ
аракаткунанда
«««««««.«««««««.
.


69

А.Р.

Рузиев,
А.О.

Якубов
.

T
а
ҳқ
и
қ
от
ҳ
ои

эксперементал
ӣ

оид

ба

зичшавии

омехта
ҳ
ои

лѐссуша
ғ
ал

бо

тарзи

стандарт
ӣ
«««.«««««««.«««««««.


73

А. А. Сулаймонов, С. М. Назаров, А.З. Иброхимов

Барои

ҳ
исоби

харо
ҷ
оти


истиДодав
ӣ


ҳ
ангоми исте
ҳ
соли


нер
ӯи

гармӣ.

«««««««.««««««««.


77










епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


5


СОДЕРЖАНИЕ

ЭНЕРГЕТИКА

7

Ф.Д.

Махмадджонов, И.И.

Надтока, Л.С.

Касобов
.

Анализ взаимоотношение
метода главных компонент с Дормой суточного граДика электрической нагрузки
«
.

Х.Б.

Назиров,
С.Р.

Чоршанбиев, П.А.

Юнусов,
Оценка влияния современных
электроприѐмников бытового сектора на качества электроэнергии«««««««

12

В.Г.

Чекалин, У.Дж.

Тошбоев
Новые методы оценки количества и качества
потоков электроэнергии в трехДазных
цепях««««««««««««««««..

19

МЕТАЛЛУРГИЯ И МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ

24

Дж.Н.

Алиев, И.Н
.
Ганиев, Ф.М.

Аминов,
З.Ф.

Нарзуллоев
.

Влияние добавок
титана на потенциал коррозии сплава Z5A в среде электролита NC«««
««..

ХИМИЧЕСКАЯ ТЕХНОЛОГИЯ



28

А.

ШариДов, Ф.Б.

Шарипов
.

Влияние некоторых химических добавок на свойства
цементного теста«««««««««««««««««««««««
«««««..

Ф.К.

Ходжаев, Б.Б.

Эшов, Р.А.

Исмоилов, М.А.

Болтаев.
Термохимические
характеристики интерметаллидов составов
Pb
2
Ln

и
Pb
4
Ln
5
(
Ln



Лантаноиды
««


32

ТРАНСПОРТ




36

М.А.

Абдуллоев, А.М.

Умирзоков, А.А.

Соибов, Ф.И.

Джобиров, А.Л.

Бердиев

Анализ отказов автомобильных шин в условиях высокогорья Республики
Таджикистан««««««««««««««««««««««««««««««

С.А. Евтюков, С.В. Репин, О.К. Бобобеков, Д.А. Лутов.
Принципы программно
-
целевого управления системы эксплуатации транспортно
-
технологических машин
«


41

А.А.

Саибов, М.А.

Абдуллоев, А.М.

Умирзоков, Б.Ж.

Мажитов, Ф.А.

Турсунов
.


Экспериментальное
обоснование теоретических исследований параметров оребрения
головок цилиндров дизелей с в
оздушным охлаждением«««««««««
«««
««««.



47

М.Ю.

Юнусов, А.Л.

Бердиев, Х.Б.

Хусейнов, Ф.С.

Бодурбеков, Ф.

Джобиров
.

Влияние условий эксплуатации на износ шин карьерных

самосвалов««««««..


56

СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА



64

И.И. Абдуллоев, А.Дж Рахмонов.
Обследование технического состояния
реконструированного здания общежития Таджиктекстильмаш в г. Душанбе««...

Д.Н.

Низомов,

А.А.

Ходжибоев,

О.А.Ходжибоев
.
Моделирование динамического
поведения земляной плотины от действия бегущей волны«««««««««««..


69

А.Р.

Рузиев, А.О.

Якубов
.

Экспериментальные исследования уплотняемости
лѐссогравийных смесей по стандартной методике««««««««««««««


73

А. А. Сулаймонов, С.
М.

Назаров, А. З. Ибрагимов
.
К расчету эксплуатационных
затрат при выработке тепловой энергии«««««««
«
«««««««.«««...


77











епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


6


CONTENTS

ENERGY


7

F. Makhmaddzonov, I. Nadtoka, L.

Kasobov
.

principal components
with the form of the daily graphic chart of electric load
«««««

Kh.B. Nazirov, S.R. Chorshanbiev, P.A. Yunusov
A
ssessment influence of modern
power consumers household electricity sector for power quality
«««««««.««
«
.

12

V.G.

Chekalin, U.J.

Toshboev
.

N
ew
electricity flux in thr
ee
-
phase circuit
«««««««.«««««««.«««««««

19

METALLURGY AND

MATERIALS ENGINEERING



24

J.N.Aliev, I.N.

Ganiev, F.M.

Aminov, Z.F.

Narzulloev
.

Effect of titanium on potential
corrosion
alloy in a medium Zn5
A
l electrolyte
N
a
C
l
«««««««.«««««««.

CHEMICAL TECHNOLOGY



28


A.Sharifov, F.B.Sharipov
I
nfluence some chemical additives on the rheological
characteristic of the cement
«««««««.«««««««.«««««««.«««

F.K. Khodzhaev, B.B.Eshowe, R.A. Ismoilov, M.A.Boltaev
T
hermochemical
characteristics of intermetallic compounds compounds

Pb
2
Ln and Pb
4
Ln
5

(Ln
-

lanthanides)

«««««««.«««««««.«««««««.«««««««.««



32

TRANSPORTATION




36

M.
A.

Abdullo
ev
, A.M.

Umirzakov
, A.
A
. Sohibov, F.
I.

Jobirov
, A. L.
Berdiev.

Failure analysis of automobile tires in

mountainous conditions of the R
epublic of
T
ajikistan
«««««««.«««««««.«««««««.«««««««.«««

S.A. Evtykov, S.V. Repin,O.K. Bobobekov
,
D.
А.
Lutov
.
Principles of program goals
management of system of operation of transport technological machines
«««««««.


41

A.A.Soibov, M.A.Abdulloev, A.M.Umirzokov, B.J.Majitov, F.A.Tursunov
E
xperimental substantiation of theoretical research of parameters of finned cylinder head
diesel engines
with air cooling
«««««««.«««««««.«««««««.««



47

M. Y.Ynusov, A.
L
.

B
e
rd
iev
,
H. B.
Husein
jv
,
F. S.
Bodurbekov
,

F. I
.

Jobirov.

The
influence of operating conditions on

the wear of the tires of dump trucks
«««««««



56

CONSTRUCTION AND ARCHITECTURE




64

I
.
I
.
Abdulloev
,
A
.
J
.
Rahmonov
.
Estimation of technical condition of the reco
nstructed
uidig of  hot T
a
iktkstish” i th city of 
ushanbe
«««««««.««««

D.N Nizomov.,

A.A Hodzhiboev.,

O.A Hodzhiboev.

S
imulation of the dynamic behavior
of earth dams
of traveling wave action
«««««««.«««««««.««««««
.
.


69

A.R Ruziyev., S.A Yakubov.

Eit sch cossiiity ѐssogviyyh
mixtures by standard techniques
«««««««.«««««««.«««««««.«
.


73

A.A.

S
uleymanov
,

S.M. N
azarov
,
A.Z I
bragimov
.
To the
calculation of operating costs
in the producing of thermal energy
«««««««.«««««««.«««««««


77








епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


7


Ф.Д.

Махмадджонов
, И.И.

Надтока
, Л.С
.
Касобов
.


АНАЛИЗ ВЗАИМООТНОШЕН
ИЕ МЕТОДА ГЛАВНЫХ КО
МПОНЕНТ С
ФОРМОЙ СУТОЧНОГО ГРА
ФИКА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ Н
АГРУЗКИ


Выполнен анализ взаимосвязей главных компонент ортогонального разложения с
Дормой исследуемых суточных граДиков электрической нагрузки в заданные
характерные интервалы суточного граДика утренний и вечерний максимумы, дневные и
ночные часы на примере макс
имальных нагрузок Северной части энергосистемы
Республики Таджикистан. Выявленные закономерности использовались для повышения
точности долгосрочного прогнозирования максимальных нагрузок энергосистемы.

Ключевые слова
: энергосистема, метод главных компонент, прогнозирования,
суточных граДиков нагрузки, взаимоотношение.


Метод главных компонент МГК в электроэнергетике применяется для решения
широкого круга задач: компенсации реактивной мощности 1, оперативного и
кр
аткосрочного прогнозирования электропотребления 2,3 и др. В 4,5 МГК был
применен для долгосрочного прогнозирования максимальных суточных граДиков
Северной части энергосистемы Республики Таджикистан.

Ортогональное преобразование МГК в 4,5 выполняется

для нецентрированных
суточных граДиков
P
(
t
, из которых Дормируется матрица исходных данных

размера
(
n
x
N
, где
n

= 24


количество часовых замеров в суточном граДике, а
N



количество
исследуемых суточных граДиков. В данной рабо
те использована матрица исходных
данных
из 4,5, которая сДормирована из максимальных зимних и летних суточных
граДиков мощности Северной части энергосистемы Республики Таджикистан за период с
2011 по 2015 годы.


По матрице данны
х

Дормируется ковариационная матрица


,




(1)

где



-

транспонированная матрица
.


Для матрицы

по методу Якоби определяются собственные числа

и
соответствующие им собственные векторы
u
i

и Дормируется матрица собственных
векторов
.


Ортогональное преобразование матрицы

выполняется следующим образом:





(2)

где
F


-

матрица главных компонент.


Матрица
F

получается из обратного преобразования







.




(3)

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


8


Исследование взаимоотношение главных компонент

ортогонального
разложения суточных граДиков

с Дормой суточного граДика мощности с целью
выявления существующих закономерностей 6 выполнялось следующим образом.

Выбиралось минимальное значение исследуем
ой компоненты
, шаг
изменения

максимальное значение
. Выбранное значение

записывалось в
вектор

вместо Дактического значения
. По измененному, таким образом
вектору

строился граДик
. Затем рассматривались значения
,

и так далее до
. Для каждого из новых значений

строились граДики
.
ГраДики

показаны на рисунках 1  4. Рассмотрено влияние четырех главных
компонент

на примере зимнего максимального суточного граДика
2015 года.

Из рисунка 1 следует, что первая компонента

связана со средним значением
суточного граДика. При увеличении значений компоненты

от 2050 МВт до 2450 МВт с
шагом 100 МВт все ординаты граДика





пропорционально увеличиваются.



Рисунок 1. Взаимоотношение главной компоненты
f
1

с Дормой граДика




.

Из рисунка 2 видно, что при увеличении значений главной компоненты

от 400
МВт до 800 МВт с шагом 100 МВт уменьшаются значения граДика
P
(
t
 в часы суток с
6:00 до 9:00
от 950
МВт

до 750 МВт
, и увеличиваются с 11:00 до 17:00 от 200

МВт до 300
МВт, а также в ночные часы с 22:00 до 0:00 от 200 МВт до 300 МВт.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


9



Рисунок 2. Взаимоотношение главной компоненты
f
2

с Дормой граДика





.

Из рисунка 3 следует, что при увеличении значений главной компоненты

от
-
423 МВт до
-
23 МВт с шагом 100 МВт увеличиваются значения ординат суточного
граДика в часы с 00:00 до 5:00 от 320 МВт до 480 МВт, а в часы утреннего максимума с
6:00 до 8:00 уменьшаются от 890 до 790 МВт, а также в часы вечернего максимума с 17:00
до 21:00

уменьшаются от 680 до 520 МВт.



Рисунок 3. Взаимоотношение главной компоненты
f
3

с Дормой граДика





.


Для четвертой компоненты в качестве начального значения было принято

МВт шаг 20 МВт, а максимальные значение
-
1 МВт.
Анализ реализаций
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


10


граДика

при этих значениях

показал, что изменение четвертой компоненты
незначительно влияет на утренний и вечерний максимумы суточного граДика.


Выводы


1. Выполненные исследования показали, что первые три компоненты
ортогонального разложения МГК нецентрированных суточных граДиков электрической
нагрузки Северной части энергосистемы Таджикистана связаны со средним значением и
Дормой суточного граДика. Числе
нное значение первой главной компоненты связано со
средним значением суточного граДика, а вторая и третья
-

с ординатами суточного
граДика на отдельных временных интервалах, таких как утренний и вечерний максимумы,
ночной минимум и дневные часы.

2.
Выявленные закономерности во взаимоотношение главных компонент со
средним значением и Дормой суточного граДика могут использоваться для повышения
точности долгосрочного прогнозирования максимальных электрических нагрузок
энергосистемы.

Литература


1.

Арзамасц
ев Д.А., Липес А.В., Герасименко А.А. Применение метода главных
компонент для моделирования нагрузок электрических систем в задаче оптимальной
компенсации реактивной мощности. Изв. вузов СССР. Сер. Энергетика, 1980, N 12.
-
с.18
-
23.

2.


Гурский С.К. Адаптивное
прогнозирование временных рядов в элек
-
троэнергетике. Минск:
-

Наука и техника, 1983.
-

271с.

3.

Надтока И.И, Седов А.В. Адаптивные модели прогнозирования неста
-
ционарных
временных рядов электропотребления.
-

Изв. вузов, Электромеха
-
ника, 1994, N 1
-
2, c.
57
-

64.

4.

Надтока И. И., Махмадджонов Ф.Д.

Прогнозирование максимальных
электрических нагрузок для Северной части энергосистемы Республики Таджикистан на
основе метода главных компонент
.//
Современные энерге
-
тические системы и комплексы
и управление ими: Матери
алы 13
-
ой Междунар. науч.
-
практ. конД., г. Новочеркасск, 25
июня 2015г. / Юж.
-
Рос. гос. политехн. ун
-
т НПИ им. М.И. Платова.


Новочеркасск:
ЮРГПУ НПИ, 2015.


C
. 55


60.

5.

Махмадджонов Ф.Д.

Анализ режимов работы и повышение устойчивости
энергосистемы Р
еспублики Таджикистан с учетом увеличения нагрузок в еѐ Северной
части:

автореДерат дисс
. « канд. техн. наук : 05.14.02 / ЮРГПУ НПИ.


Новочеркасск,
2016.


20 с.

6.

Андрукович П.Ф. Некоторые свойства метода главных компонент. // Многомерный
статистический
анализ в социально
-
экономических исследованиях.
-

М.: Наука, 1974,
с.189
-
228.






епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


11


Ф
.
Д
.
Ма
ҳ
мад
ҷ
онов
,
И
.
И
.
Надтока
,
Л
.
С
.

Қ
асобов
.


ТА
Ҳ
ЛИЛИ

РОБИТАИ

ДУТАРАФАИ

УСУЛИ

ТАРКИБИ
Ҳ
ОИ

АСОС
Ӣ

БО

ШАКЛ
Ҳ
ОИ

Ҷ
АДВАЛИ

БОР
Ҳ
ОИ

ШАБОНАРЎЗИИ

ЭЛЕКТРИК
Ӣ


Та
ҳ
лили

робитаи

дутараДаи

таркиби
ҳ
ои

асосии

ба

қ
исм
ҳ
о

ҷ
удо

кардани

ортогонал
ӣ

бо

шакл
ҳ
ои

та
ҳқ
и
қ
шавандаи

ҷ
адвали бор
ҳ
ои шабонарўзии электрик
ӣ

дар

додашуда
ҳ
ои

тавсиДии

Досила
ҳ
ои

ҷ
адвали

шабонарўз
ӣ

(
максимум
ҳ
ои

са
ҳ
ар
ӣ

ва

бего
ҳ
ӣ
,
соат
ҳ
ои

рўзона

ва

шабона
)
дар

мисоли

бор
ҳ
ои

максималии

қ
исми

Шимолии

системаи

энергетикии

Ҷ
ум
ҳ
урии

То
ҷ
икистон

и
ҷ
ро

шудааст
.

Ошкор намудани
қ
онуният барои баландбардории пешгўи кардани да
қ
и
қ
и бор
ҳ
ои
максималии дарозмуддати системаи энергетик
ӣ

истиДода шудааст.

Калима
ҳ
ои калид
ӣ
: системаи энергетик
ӣ
, усули
таркиби
ҳ
ои асос
ӣ
, пешгўи,
ҷ
адвали шабонарўз
ӣ

бор, робитаи дутараДа.


F. Makhmaddzonov, I. Nadtoka, L.

Kasobov


ANALYSIS CORRELATION BETWEEN METHOD OF PRINCIPAL COMPONENTS
WITH THE FORM OF THE DAILY GRAPHIC CHART OF ELECTRIC LOAD


Performed association analysis principal component orthogonal decomposition of the
form research daily graphic charts of electrical load at the specified typical intervals daily
graphic chart (morning and evening maximum, daytime and night hours) on the ex
ample of
maximal load Northern power system of the republic of Tajikistan. The
identified dependency
was used for accuracy increase long
-
term of maximal load of power system.

Key words: power system, method principal component, forecasting, daily graphic c
harts,
correlation.

Сведение об авторах


Надтока Иван Иванович



1947 г.р., окончил 1971г. Новочеркасский
политехнический институт Россия, доктор тех. наук, проДессор, заведующий каДедрой
Электроснабжение промышленных предприятий и городов Южно
-
Российского
государственного политехнического университета НПИ им
ени М.И. Платова, г.
Новочеркасск, автор более 270 научных и методических работ.:
ii
_
nadtoka
@
mail
.
ru

Касобов Лоик СаДарович


1982 г.р., окончил 2004г. Таджикский технический
университет имени академика М.С. Осим
и ТТУ, канд.тех.наук, заведующий каДедрой
Электрические станции ТТУ, автор более 30 научных работ.: oik[email protected]i.u

Махмадджонов Фируз Додарджонович
-
1988 г.р., окончил 2011г.

Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими ТТУ, кан
д.тех.наук, автор более
20 научных работ. :
firuz
[email protected]
mail
.
ru






епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


12



Х.Б.

Назиров
, С.Р.

Чоршанбиев
, П.А.

Юнусов
,

ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ СОВРЕМЕННЫХ ЭЛЕКТРОПРИЁМНИКОВ БЫТОВОГО
СЕКТОРА НА КАЧЕСТВ
О

ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

В статье рассматрива
ю
тся результаты экспериментальной

оценки влияни
я

режимов работы электроприѐмников бытового сектора на показатели качества
электроэнергии. Установлено негативное влияние токов высших

гармоник генерируемых
электроприѐмниками.

Ключевые слова:
экспериментальная оценка, токи высших гармоник,
энергосберегающие лампы
,

электроприѐмники бытового сектора, качеств
о

электроэнергии.

В связи с ростом цен на электроэнергию в настоящее время большое внимание
уделяется энергосбережению коммунально
-
бытовых электроприемников. В целях
уменьшени
я

потребляемой

мощности бытовых приборов использу
ю
тся импульсные блоки
питания, которые являются источниками токов высших гармоник.

Последнее время характер и состав электроприѐмников б
ы
тового сектора
существенно изменился. Увелич
илось

количеств
о

потребляемой мощности р
анее не
применявшихся электрических приемников, таких как:
персональные компьютеры,
телевизоры, V плееры, видеомагнитоДоны, аудиосистемы
-

как приборы
,

имеющие
импульсные блоки питания, дрели, стиральные машины, пылесосы
-

как приборы,
имеющие двигатели
с регулируемой скоростью вращения; СВЧ печи
-

как приборы,
имеющие преобразователи частоты, энергосберегающие лампы
-

как приборы
газоразрядного освещения и т.д. Из представленного перечня нелинейных
электроприборов коммунально
-
бытового использования видно
, что потребители с
нелинейной нагрузкой составляют значительную долю от общей нагрузки электрических
сетей 0,38, кВ
,

питающих жилые дома и общественные здания. Уровень электриДикации
быта зависит от объема производства электроэнергии, материального благос
остояния
населения, жилой площади дома, культурного уровня населения, тариДов на
электроэнергию и некоторых других Дакторов.
Поэтому актуальным является
рассмотрение влияния работы бытовых электроприборов на качество электроэнергии.

Было произведено выборо
чное измерение показателей качества электроэнергии
бытовых электроприѐмников с помощью анализатора КЭ
Fluke
-
1735
производства США

[2].



Проектор Монитор

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


13



Спектр гармоники
ДНаТ


Синусоида напряжения и токов ДНаТ


Спектр гармоники ЛЛ


Синусоида напряжения и токов ЛЛ


Спектр гармоники
LED

потолочный


Синусоида напряжения и токов
LED

потолочный


Спектр гармоники
LED

прожектор


Синусоида напряжения и токов
LED

прожектор


Спектр гармоники энергосберегающей
лампы низкого давления


Синусоида напряжения и токов

Рис.1. Спектр гармоник, синусоида напряжения и токов различных типов ламп

Как видно из осциллограммы
,

синусоида токов отличается от идеального из
-
за
нелинейности импульсного блока
-
питания, а синусоида напряжения почти как идеальное.
С ростом количеств
а

электроприѐмников токи высших гармоник влияют на Дорму кривой
напряжения
,

ухудшая его.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


14


Электроприемники
подобного рода, потребляют ток, Дорма которого существенно
отличается от синусоидальной. Такие электроприемники являются потребителями
электроэнергии тока промышленной частоты, одновременно генерируя электроэнергию на
более высоких частотах. Увеличение про
текания несинусоидального тока по элементам
сети создает в них дополнительн
о
е падение напряжения и потер
ю

мощности, что является
причиной искажения синусоидальности кривой напряжения в той или иной точке
электрической сети 2.

Исследования по выявлению ви
новников искажения синусоидальности
напряжения, проведенные в электрических сетях с коммунально
-
бытовой нагрузкой,
показали, что виновниками искажения являются приемники электрической энергии
коммунально
-
бытовых потребителей 2.

Искажение напряжения в узл
ах электрической сети, обусловленное протеканием
токов искажения, зависит от параметров данной сети активных и индуктивных
сопротивлений ЛЭП и трансДорматоров, мощности короткого замыкания и т.д.. В
реальных условиях Дорма кривых тока и напряжения всегда

отличается от идеальной и
оценивается показателями качества электроэнергии.

Спектр высших гармоник напряжения и токов прямой и нулевой
последовательности измеренных электроприѐмников приводится на рис. 2.


а

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


15



б



в

Рис. 2. Измеренные спектры
гармоник токов и напряжения а ноутбука, б принтера и в
монитора.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


16


Расход электрической энергии на освещение в системах электроснабжения
предприятий, городского хозяйства уличное освещение, освещение административных
зданий, торговых центров и т.д.
составляет значительную часть в общем балансе
электропотребления 1.

Многочисленные измерения показателей качества электроэнергии, проведенные за
последние несколько лет в распределительных электрических сетях 6


10/0,4 кВ в
системах электроснабжения, по
казали, что напряжение в сети во многих случаях
значительно отличается от требуемого нормативными документами 1.

Авторами проведены эксперименты по оценк
е

влияния показателей КЭ на режим
работы электрических ламп и воздействия этих ламп на параметры элек
трической сети с
помощью универсального лабораторного стенда и анализатора ПКЭ 3.


Рисунок 3 Зависимость напряжения от освещенности лампы электрического
освещения

ГраДик, представленный на рис. 1
,

устанавливает зависимость отклонения
напряжения от освещенности различных видов ламп.

Газоразрядные и лампы накаливания имеют сильную зависимость от изменения
напряжения и являются чувствительными к отклонениям напряжения. Изменение
напряжения практическ
и не влияет на освещѐнность энергосберегающих ламп и
относительно традиционных ламп потребляют в три раза меньше электроэнергии.


а изменение токов и напряжения лампы
накаливания


б изменение токов и напряжения лампы
ДНаТ

0
500
1000
1500
2000
2500
3000
90
110
130
150
170
190
210
230
250
E
Лк

U
, В

Лампа
накаливания

Энергосберегающ
ая лампа

Светодиодная
лампа

ДНаТ

LED
-
14
(
потолочный)

Компактная
люминесцентная
лампа

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


17



в изменение токов и
напряжения
люминесцентных ламп


г изменение токов и напряжения
светодиодная лампа 
LED
-
потолочный


д изменение токов и напряжения
светодиодная лампа 
LED
-
прожектор


е изменение токов и напряжения
энергосберегающая ламп
а

низкого
давления

Рис. 4.
Измеренные спектры гармоник токов и напряжения различных ламп

Использование такого искаженного несинусоидального тока приводит к появлению
негативных последствий
[1]
:



Возможен перегрев и разрушение нулевых рабочих проводников кабельных
линий вследствие их
перегрузки токами гармоник
,

кратн
ых трем



Гармоники создают допольнительные потери в трансДорматорах



Сокрашение срока службы электрооборудования из
-
за интенсиДикации
теплового и электрического старения изоляции



Необоснованное срабатывание предохранителей и
автоматических
выключателей вследствие допольнительного нагрева внутренных элементов
защитных устройств



Помехи в сетях телекоммуникации могут возникать там
, где силовые и кабели
телекоммуникации расположены относительно близко


Выводы
:

1.

Все вышеперечисленны
е электроприемники генерируют токи высших гармоник
искажая общую Дорму синусоиды напряжения сети.

2.

Индив
и
дуальная компенсация токов высших гармоник в электрических схемах
данных устройств не применяется.

3.

Гармоники кратные трем в зависимости от режима нейтра
ли электроустановок
самоустр
а
няются или
, протекая через нулевой провод,
ухудшают их состояние.


4.

Полученные результаты показывают, что лампы накаливания, ДНаТ,
энергосберегающие и светодиодные лампы малой мощности и люминесцентные
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


18


лампы имеют прямую корреля
ционную зависимость между изменением
напряжения и тока.

5.

Светодиодные лампы большой мощности имеют обратную корреляционную
зависимость.

6.

Энергосберегающие лампы низкого давления, светодиодные лампы любой
мощности, искажая Дорму синусоиды напряжения, генерир
уют в сеть токи высших
гармонических составляющих, что негативно влияет на режим работы
электрической сети.

7.

Люминесцентные и лампы натриевые высокого давления
,

потребляя из сети токи
высших гармоник, создают резонансы токов, что негативно влияет на срок службы
и надѐжность элементов этих ламп.


Литература

1.

Ю.В. Шаров, В.Н. Тульский, И.И. Карташев, Х.Б. Назиров, Дж. Ш. Тошев.

Современное состояние электрических с
етей Республики Таджикистан по качеству
электрической энергии // Вестник Таджикского Технического университета


2012


№4 16.


С. 39


49.

2.

Руководство пользователя 1735 Pow Logg Fuk 2006 г.


Х.Б.

Назиров
, С.Р
.
Чоршанбиев
, П.А.

Юнусов
,

БА
Ҳ
ОГУЗОРИИ ТАЪСИРИ РЕ
Ҷ
АИ КОРИИ
Қ
АБУЛКУНАНДА
Ҳ
ОИ МАИШ
Ӣ

БА
СИФАТИ ЭНЕРГИЯИ ЭЛЕКТРИК
Ӣ


Дар мақола натиҷаҳои ба
ҳ
огузории таҷрибавии таъсири ре
ҷ
аи кории
истеъмолкунандагони маиши ба сиДати энергияи электрик
ӣ

оварда шудааст. Таъсири
манДии
ҷ
араѐн
ҳ
ои баландбасомаде, ки аз тараДи
қ
абулкунанда
ҳ
о исте
ҳ
сол мешавад ани
қ

карда шудааст
.


Калимаҳои калидӣ:
ба
ҳ
о
диҳии таҷрибавӣ
,
ҷ
араѐн
ҳ
ои баландбасомад
,
Дурузонак
ҳои

каммасраД,
истеъмолкунандагони маишӣ
, сиДати энергияи бар
қӣ
.

Kh.B. Nazirov, S.R. Chorshanbiev, P.A. Yunusov

ASSESSMENT INFLUENCE OF MODERN POWER CONSUMERS
HOUSEHOLD ELECTRICITY SECTOR FOR POWER QUALITY


The article discusses the results of the experimental evaluation of the impact of modes
of power consumers in the

domestic sector indicators of quality of electric power. Negative
influence of harmonic currents generated by power consumers.


Keywords
:

experimental

mark
,
harmonic currents
,
power consumers in the domestic
,
powers
qualities.


Сведения

об

авторах

Назиров

Хуршед Бобоходжаевич



1984 гр., окончил в 2007 году
Таджикский
технический
у
ниверситет имени академика М. С. Осими
с отличием
,
к.т.н, зав. каДедр
ой

электроснабжения,
ТТУ имени ака. М. С. Осими. Автор более 30 научных работ. Область
научных интересов


разработка методов управления качества электрической энергии в
электрических сетях. Тел: 931


00


00


83.
E



mail
:
hurshed
[email protected]
mail
.
ru
.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


19


Юнусов Парвиз Алиевич



1990 гр., окончил в 2013 году
Таджикский
технический
у
ниверситет имени академика М. С. Осими

с отличием
, ассистент
каДедры
электроснабжения ТТУ им академика М.С. Осими. Область научных интересов


Разработка систем управлен
ия качеством электроэнергии в городских электрических
сетях. Тел: 918


16
-
30
-
63 .
E



mail
:
gamberro
[email protected]
gmail
.
com


Чоршанбиев Сироджиддин Раджаббокиевич
-

1989 г.р., окончил 2012г. ТТУ
имени ак. М.С. Осими, ас
пирант каДедры Электроэнергетических систем НИУ МЭИ,
автор бол
е
е 3 научных работ, область научных и
нтересов
-

Потери электроэнергии,
методы
и средства снижения. Тел: 929 987
-
40
-
77,
E



mail
:
sirochiddin
.
chorshanbiev
[email protected]
mail
.
ru
.



В.Г
.
Чекалин
, У.Дж.

Тошбоев

НОВЫЕ МЕТОДЫ ОЦЕНКИ КОЛИЧЕСТВА И КАЧЕСТВА ПОТОКОВ
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ В ТРЕХФАЗНЫХ ЦЕПЯХ

В данной работе рассмотрен модуляционно интегральный метод
идентиДикации мгновенного и действующего
значений токов и напряжений, а также
мощностей трехДазных цепей. Данная идентиДикация выполняется для понижения
затрат электроэнергии, предаварийные и аварийные ситуации, наносящие большой
ущерб технологии.

Ключевые слова:

электропитания, линия, электропер
едача, электроэнергия,
измерительный, активная, реактивная, мощность, параметр, трехДазный, электросеть,
модуляционный, интегральный, идентиДикация, мгновенный, действующий,
селективный.

Увеличение спектра источников электропитания, объединение их в сети
линиями
электропередачи, а также применение вычислительной техники и АСУТП приводит к
необходимости добиваться повышения точности измерения мощностей и потоков энергии
1 на всех учетных границах приемо
-
передачи электроэнергии. Сама точность измерения
мощ
ности и энергии, потребляемых нагрузок в системе энергоснабжения, определяется не
только показателями точности измерительных приборов, но и структурой последних, т.е.
зависит от того, насколько применяемое устройство учитывает искажающие свойства
нагрузок.

Как показано еще в ранних работах 2, отклонение показателей качества
электроэнергии от нормированных приводит к увеличению активных потерь и
потребляемой реактивной мощности, к уменьшению срока службы электротехнического
оборудования, нарушению технолог
ических процессов, протекающих с применением
электрооборудования, к изменению экономических показателей, характеризующих работу
электрооборудования, неблагоприятно влияет на системы автоматики, релейной защиты,
телемеханики и связи и т.д. Поэтому обеспечен
ие высокого качества электроэнергии
являются чрезвычайно важной задачей, для решения которой необходимо высокоточные
средства измерения. Особый интерес представляют устройства, которые замеряли бы
параметры основного потока электроэнергии в трехДазных элек
тросетях 7,8. Под
основным потоком электроэнергии будем понимать только составляющую
электроэнергии прямой последовательности 7, а все остальные составляющие будем
относить к дополнительному потоку.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


20


Развитие простых циДровых датчиков и приборов замера
первичных напряжений
u
(
t
)

и токов

i
(
t
)

потока электроэнергии позволило приблизить циДровую обработку
инДормации к базовым переменным и заменить многочисленные группы
электроприборов алгоритмическими решениями 8.

Электроэнергия является одной из важнейших

составляющих в производственном
процессе предприятия. Структура затрат на электроэнергию предприятия в среднем
характеризуется тем, что до 30% и выше процентов электроэнергии теряется. Показатели
становятся еще хуже, если качество электроэнергии не удовле
творяет стандарту.
Появляются предаварийные и аварийные ситуации, наносящие большой ущерб
технологии. Современное развитие компьютерной техники, электроники, коммуникаций и
инструментальная электронизация приборов и систем учета потоков электроэнергии
внос
ят коренные изменения в инДормационное обеспечение задач оптимального
управления потоками электроэнергии. Постепенно топология инДормационной части
энергосистемы все больше и больше повторяет топологию силовых сетей. Происходит
сетевое увеличение промежуто
чных точек первичного замера параметров потоков
электроэнергии. Идет рост циДровой инДормационно распределенной сети сбора,
преобразования, передачи и обработки инДормации для решения задач управления
силовыми элементами электросети для обеспечения больш
ей живучего, эДДективности и
энергосбережения во всей энергосистеме. Проблема решается не автономно, а системно,
что еще больше повышает ее эДДективность.

В Таджикистане с 1965

г. развивается теория и практика модуляционно
интегральных методов идентиДикаци
и 7, что отражено в защищенных кандидатских
диссертациях и научных отчетах и публикациях школы ТТУ им.

М.С.

Осими. В последние
годы эти методы получили развитие для идентиДикации многочисленных параметров
потоков силовой электроэнергии на учетных граница
х сетей 50

Г
ц 6.

В силу целого ряда преимуществ во всем мире получили повсеместное развитие
трехДазные трех проводные и четырех проводные электросети переменного тока.
Известно, что границу передачи электроэнергии в любой трехДазной сети можно
представ
ить расчетной схемой рис.1. Для всех дальнейших выкладок возьмем трехДазную
четырех проводную линию электропередачи рис.1 с блоком датчиков БД на
контролируемой границе передачи электроэнергии.

Все обозначения мгновенных напряжений
u
a
(
t
),
u
b
(
t
),
u
c
(
t
)

и мгновенных токов
i
a
(
t
),
i
b
(
t
),
i
c
(
t
)

ясны из рис.1. Следует отметить если линия трех проводная, то всегда на
границе измерения можно организовать искусственный нуль 8 и все нижеприведенные
выкладки сохранятся.


А

В

БД

О

О
'

C
'

B
'

A
'


i
c
(t)

i
b
(t)

i
a
(t)

Сигналы о токах и
напряжениях

С



епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


21


Рис.1. Параметры мгновенных токов и напряжений на учетной границе трехДазной
четырех проводной линии электропередачи

Наибольшее применение находят алгоритмы идентиДикации параметров общего
потока электроэнергии трехДазной электросети 7,8. Так алгоритмы идентиДикации
действующих Дазных напряжений имеют вид:




(1)


Алгоритмы идентиДикации действующих Дазных токов име
ют вид:




(2)


Алгоритмы идентиДикации средне периодных активных мощностей по Дазам
имеют вид:




(3)


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


22


Соответственно алгоритмы идентиДикации средне периодной активной мощности
по всей трехДазной линии электропередачи имеет вид:






(4)

В работах
7,8 приведены алгоритмы, программы и макеты для решения и более
целенаправленных задач производств:



идентиДикации параметров потока электроэнергии базовой основной частоты
трехДазной электросети;



селективные алгоритмы идентиДикации параметров основного

потока
электроэнергии потока энергии прямой последовательности основной частоты
трехДазной электросети;



селективные алгоритмы идентиДикации параметров потока обратной
последовательности основной частоты трехДазной электросети;



селективные алгоритмы иден
тиДикации параметров потока нулевой
последовательности основной частоты трехДазной электросети;



идентиДикации параметров дополнительного потока электроэнергии
трехДазной электросети.

Предлагаемые алгоритмы циДровые методы идентиДикации различных параметров

потоков электроэнергии путем первичной обработки текущих значений токов и
напряжений позволяют метрологически обеспечить многие задачи электро
энергосбережения, как отдельному пользователю, так и системно. Как на этапах
проектирования, так и на этапах экс
плуатации. Тем не менее, вопросы развития,
проектирования, производства и широкого применения таких циДровых приборных
устройств остро стоит. Основные преимущества предлагаемого:

А рассмотренные методы оценки параметров потоков электроэнергии
конкурентно
способны только при современной компьютерной реализации и переходе на
циДровую обработку сигналов о первичных токах и напряжениях на всех учетных
границах потребления электроэнергии одновременно решаются и вопросы передачи уже
циДровой униДицированной инДо
рмации на все требуемые уровни систем
обеспечивается циДровая обработка инДормации для всего спектра появляющихся
задач;

Б приближение инДормационной обработки к первичным токам и напряжениям о
потоках электроэнергии позволяет отказаться от многоступенч
атой приборной части и
перейти к алгоритмическим решениям по оптимизации электроэнергетических потоков в
распределенной энергосистеме;

В предлагаемые алгоритмы идентиДикации параметров потоков силовой
электроэнергии содержат широкий спектр селективных уст
ройств, которые найдут свое
применение при коммерческом учете потоков электроэнергии, возможно и при решении
задач релейной защиты;

Г представляют большой интерес для практики алгоритмы идентиДикации
параметров дополнительного потока электроэнергии в трех
Дазных электросетях;

Д предложенные алгоритмы идентиДикации параметров потоков электроэнергии
могут найти свое применение при синтезе различных систем электроэнерго сбережения.

Заключение

При затрате на электроэнергию предприятия замечается большие потери
.
Появляются предаварийные и аварийные ситуации, наносящие большой ущерб
технологии. Показатели становятся еще хуже, если качество электроэнергии не
удовлетворяет стандарту. Современное развитие компьютерной техники, электроники,
коммуникаций и инструмента
льная электронизация приборов и систем учета потоков
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


23


электроэнергии вносят коренные изменения в инДормационное обеспечение задач
оптимального управления потоками электроэнергии.

Список литературы


1.

Основы теории цепей. Учебник для вузов./ Г.В. Зевеке,
П.А. Ионкин, А.В.
Нетушил, С.В. Страхов.
-

5
-
е изд., перераб.
-

М.: Энергоатомиздат, 1989.
-

258с.

2.

Ф.А.Зыкин, В.С.Каханович. Измерение и учет электрической энергии.

М.,
Энергоатоиздат, 1982.

104с.

3.

Loeb J. Les errenrs systematiques et eleatoires dan
s la determination ex
р
erimentale
des functions de transfert Communication. 159/1, Congres IFAC, Ball. 1963.

4.

Loeb J., Cahen G. More about process identification. IEEE Transactions on Automatic
Control, vol. AC
-
10, n3, July 1965.

5.

Loeb J. Identification

ex
р
erimentale des
р
rocessus industriels.
Paris, Dunod, 1967.

6.

Чекалин В.Г. Метод скользящего интегрирования в системах идентиДикации. //
Изв. ВУЗов, Приборостроение, Т5, 1970.

7. Чекалин В.Г. Селективные методы модуляционно интегральной идентиДикации
па
раметров потоков силовой электроэнергии. / Труды V Международной конДеренции
ИдентиДикация систем и задачи управления ICPRO '06. Изд. ИПУ РАН. М.: 2006. 849
-
864сс.

8. Отчет Теория и практика модуляционно интегральных приборов оценки
параметров потоков
электроэнергии 20102014г.г.”. Душанбе, ТТУ

им.

М.С.

Осими, 2014.
117с.,

ил.37,

библ.68

наим., табл.2.


В.Г.

Чекалин
, У.
Ҷ
.

Тошбоев


УСУЛҲОИ НАВИ БАҲОДИҲ
ИИ СИФАТ ВА МИҚДОРИ
СЕЛИ ҚУВВАИ БАРҚ
ДАР ЗАНҶИРҲОИ СЕФАЗА
ДОР


Дар маърӯзаи зерин усули
модулятсионӣ
-
интегралии идентиДикатсияи қувваи
ҷараѐн ва шиддати лаҳзавӣ ва амалкунанда, ҳамчунин тавоноии занҷири сеДазадор
музокира карда шудааст. ИдентиДикатсияи зерин барои сарДаи қувваи барқ, пеш аз
садамавӣ ва садамавӣ, ки барои технология осеб расон
ида метавонанд, пешбинӣ шудааст.




V.G.

Chekalin
, U.J.

Toshboev


NEW METHODS OF ESTIM
ATION OF QUANTITY AN
D QUALITY OF
ELECTRICITY FLUX IN
THR
EE
-
PHASE CIRCUIT

instantaneous
values and root
-
mean
-
square current and voltage, and also power of three
-
phase
circuit. This identification uses for decrease expenditure of electric energy, prefault and
emergency conditions, that great damage to technology.


Сведение об авторах.


Чекалин

Владимир Георгиевич



к.т.н., проДессор
каДедры ИнДорматики и
вычислительной техники Таджикского технического Университета имени академика
М.С. Осими.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


24


Тошбоев Умед Джурабоевич



старший преподаватель каДедры ИнДорматики
и вычислительной техники Таджикского технического Университета имени академика
М.С. Осими.



Дж.Н.

Алиев
, И.Н
.
Ганиев
, Ф.М.

Аминов
,
З.Ф
.
Нарзуллоев

ВЛИЯНИЕ ДОБАВОК ТИТАНА НА ПОТЕНЦИАЛ КОРРОЗИИ

СПЛАВА Z5A В
СРЕДЕ ЭЛЕКТРОЛИТА NC


Сообщение посвящено исследованию влияния добавок титана на потенциал
коррозии цинк
-
алюминиевого сплава
Zn
5
Al
, предназначенного для нанесения защитных
покрытий горячим методом.

Ключевые слова:

цинк
-
алюминиевый сплав


титан


потенц
иал свободной
коррозии


сплав
Zn
5
Al



электролит


химический состав


среда


смещение потенциала


концентрат.


В связи с синтезом новых сплавов и внедрением их в технику, а также
расширением масштаба применения алюминия и сплавов на его основе
,

особенно в
агрессивных средах, вопросы улучшения коррозионной стойкости становятся
актуальными
[1]
.


Электрохимические, особенно потенциодинамические методы давно и
плодотворно применяют для изучения коррозии металлов.
С
применением
потенциодинамических
методов стало возможным оценить роль
электродного
потенциала в поведении металла сплава при пассивации и в пас
сивном состоянии.
Оказалось, что зависимость скорости растворения от потен
циала является важнейшей
коррозионной характеристикой металла, котор
ая
может быть использована как для
предсказания его коррозионной стойкости,
так и для выбора способа защиты в заданных
условиях
[2


4]
.

Сплавы для исследования были получены в шахтной печи электрического
сопротивления в интервале температур 700
-
750
0
С из
цинка марки Ц1 ГОСТ 3640
-
94),
алюминия марки А7 и его соответствующих лигатур с титаном. Содержание титана в
сплавах составляло, мас.%: 0,01; 0,05; 0,1; 0.5. Взвешивание шихты производили на
аналитических весах АРВ
-
200 с точностью 0.1∙10
-
6
кг.

Шихтовка спл
авов проводилась с учѐтом угара металлов. Лигатура алюминия с
титаном 2.26%
Ti
 предварительно синтезировалась в вакуумных печах под давлением
инертного газа. Разогревая печь электрического сопротивления до 750
0
С, расплавляли
цинк и алюминий, затем вводи
ли лигатуру. После определенной выдержки при нужной
температуре, до 30 мин, тщательно перемешивали расплав. Из каждой плавки отливали в
граДитовую изложницу стержни диаметром 8 мм и длиной 140 мм. Нерабочая часть
образцов изолировалась смолой смесь 50% ка
ниДоли и 50% параДина. Перед
погружением образца в рабочий раствор его торцевую часть зачищали наждачной
бумагой, полировали, обезжиривали, травили в 10%
-
ном растворе NOH, тщательно
промывали спиртом и затем погружали в раствор NCI для исследования. Т
емпература
раствора в ячейке поддерживалась постоянная 20°С с помощью термостата МЛШ
-
8.
Электродом сравнения служил хлорсеребряный, вспом
огательным


платиновый.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


25


Исследование коррозионно
-
электрохимического поведения сплава
Zn
5
Al
,
легированного титан
ом, проводилось в средах электролита хлорида натрия с
концентрациями 0.03 и 3% на потенциостате ПИ
-
50.1.1 со скоростью развѐртки
потенциала 2мВ/сек

с выходом на программатор ПР
-
8 и самописец ЛКД
-
4 по методике,
описанной в работе 5.

В табл. 1 и 2 представлены результаты исследования зависимости потенциала
свободной коррозии во времени
сплава

Z5A, легированного титаном, в вышеуказанных
средах NC
,

которые Диксировались в течение часа. Для всех исследованных групп
сплавов отмечено
смещение потенциала в положительную область, что объясняет
динамику Дормирования защитной оксидной пленки, которая завершается к 40 минутам.



Таблица 1

Зависимость потенциала х.с.э. свободной коррозии

(
-
Е
св.кор,
В


сплава Z5A, легированного титаном, в
о времени,


в среде

0.03%
-
ного

электролита NC

Среда


Время, мин


Содержание
Ti

в сплаве Z5A, мас.%

0

0,01

0,05

0,1

0.5

0.03%NaCl

0

1.092

0.700

0.696

0.690

0.686

0.15

1.090

0.697

0.694

0.682

0.678

0.2

1.089

0.695

0.693

0.676

0.674

0.3

1.087

0.692

0.691

0.670

0.668

0.4

1.085

0.688

0.687

0.664

0.662

0.5

1.081

0.684

0.682

0.660

0.657

0.6

1.078

0.681

0.678

0.656

0.652

2

1.073

0.676

0.672

0.650

0.645

3

1.068

0.672

0.668

0.642

0.638

4

1.064

0.668

0.664

0.636

0.632

5

1.060

0.664

0.660

0.630

0.624

10

1.058

0.656

0.652

0.620

0.616

20

1.055

0.648

0.642

0.608

0.608

30

1.053

0.640

0.636

0.592

0.590

40

1.052

0.634

0.630

0.574

0.571

50

1.051

0.624

0.624

0.560

0.558

60

1.050

0.624

0.620

0.556

0.554

Независимо от химического состава

для всех исследованных групп сплавов
отмечено смещение потенциала в положительную область, что характеризует динамику
Дормирования защитной оксидной пленки, которая завершается к 35
-
45 минутам и
зависит от химического состава. Так, после одного часа выдер
жки в растворе 0.03%
-
ного
хлорида натрия потенциал свободной коррозии сплава Z5A составляет

1.050В, а у
легированного сплава, содержащего 0.5 мас.% титана составляет


0.554В табл. 1.

Таблица 2

Зависимость потенциала х.с.э. свободной коррозии

(
-
Е
св.кор,
В

сплава Z5A,
легированного титаном, во времени,

в среде

3%
-
ного

электролита NC

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


26


Среда


Время, мин


Содержание
Ti

в сплаве Z5A, мас.%

0

0,01

0,05

0,1

0.5

3%NaCl

0

1.160

1.020

1.018

1.014

1.010

0.15

1.158

1.018

1.016

1.010

1.006

0.2

1.156

1.016

1.013

1.007

1.002

0.3

1.153

1.014

1.010

1.004

1.000

0.4

1.151

1.012

1.007

1.001

0.996

0.5

1.146

1.010

1.003

0.997

0.993

0.6

1.140

1.008

1.000

0.994

0.989

2

1.132

1.004

0.989

0.984

0.982

3

1.125

0.998

0.980

0.976

0.974

4

1.116

0.993

0.972

0.968

0.965

5

1.113

0.988

0.964

0.960

0.958

10

1.109

0.965

0.955

0.946

0.936

20

1.107

0.940

0.936

0.930

0.918

30

1.106

0.914

0.910

0.900

0.889

40

1.104

0.896

0.892

0.884

0.860

50

1.102

0.881

0.874

0.868

0.846

60

1.100

0.864

0.856

0.849

0.840


Потенциал свободной коррозии сплава Z5A после одного часа выдержки в
растворе 3%
-
ного хлорида натрия составляет

1.100В, а у легированного сплава,
содержащего 0.5 мас.% титана, составляет


0.840В табл. 2.

Если сравнить Е
св.кор.
для
цинк
-
алюминиевого сплава, легированного титаном,
можно отметить, что более положительное значение потенциала имеет сплав Z5A в
растворе 0.03%
-
ного хлорида натрия табл. 1 и более отрицательное значение данного
потенциала относится к сплаву Z5A в раств
оре 3%
-
ного хлорида натрия, соответственно
в двух и
сследованных средах табл. 2.

В целом, проведѐнные электрохимические исследования сплава Z5A,
легированного титаном, позволяют получить коррозионностойкие сплавы для покрытий с
оптимальной конце
нтрацией титана 0.05


0.5. мас.%.

Литература

1.

Дж. Алиев, З.Обидов, И.Ганиев, Цинк
-
алюминиевые защитные покрытия нового
поколения. Физико
-
химические свойства цинк
-
алюминиевых сплавов с
щелочноземельными металлами. Издательский дом
LAP

LAMBERT Academic
Publishing, Berlin, 2013,
-
130 с.

2.

Жук Н.П., Курс теории коррозии и защиты металлов.
-

М.: Металлургия, 1976.
-
472 с.

3.

Циммерман Р., Гюнтер К. Металлургия и материаловедение.: Справ., изд. /Пер. с нем.
М.: Металлургия, 1982.
-

480 с.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


27


4.

Маттссон
Э. Электрохимическая коррозия. Пер. со шведск..
-

Под ред. Колотыркина
Я.М.


М.: Металлургия, 1991.
-

158 с.

5.

Умарова Т.М., Ганиев И.Н. Коррозия двойных алюминиевых сплавов в нейтральных
средах. Душанбе: Дониш, 2007,
-

258 с.



Алиев

Ҷ
.
Н
.,
Ғ
аниев

И
.
Н
,
Аминов

Ф
.
М
.,
Нарзуллоев

З
.
Ф
.

ТАЪСИРИ ИЛОВАИ
ТИТАН

БА
БА ПОТЕНСИАЛИ ЗАНГЗАНИИ

ХЎЛАИ
Zn
5
Al

ДАР МУ
Ҳ
ИТИ ЭЛЕКТРОЛИТИ
NaCl


Маълумот оиди тадқиқи таъсири иловаи

титан
ба потенсиали зангзании хӯлаи руҳ
-
алюминий

Zn
5
Al

бахшида шудааст
,
ки барои иҷро намудани
рӯйпӯшҳои муҳоДизатӣ бо
усули таДсон муқаррар гардидааст.

Калимакалидҳо:

хӯлаи руҳ
-
алюминий
-

титан
-

потенсиали озод ба зангзанӣ
-

хӯлаи
Zn5Al
-

таркиби химиявӣ
-

муҳит


ҷойивазкунии потенсиал


ғилзат

Aliev J.N., Ganiev I.N., Aminov F.M., Narzulloev Z.F
.

EFFECT OF TITANIUM ON POTENTIAL CORROSION ALLOY IN A MEDIUM
ZN5AL ELECTROLYTE NACL

Post dedicated to the study of the effect of titanium additions on the corrosion potential of
zinc
-
aluminum alloy Zn5Al, designed for the application of protective coatings by hot.

Key words:

zinc
-
aluminum alloy
-

titanium
-

free corrosion potential
-

Zn5
Al alloy
-

electrolyte
-

chemical composition
-

Wednesday
-

offset potential
-

concentrate.

.

Сведения об авторах

Ганиев Изатулло Наврузович,

1948г.р., окончил Химико
-
технологический
институт им. С.М.

Кирова, г.

Казани в1970 году, д.х.н., проДессор, академ
ик Академии
наук Республики Таджикистан, зав. лабораторией Коррозионностойкие материалы
Института химии им. В.И.

Никитина Академии наук Республики Таджикистан, автор
более 670 научных работ.

Контактная инДормация

тел: 992935728899,
E
-
mail
:

ganiev
[email protected]
mail
.
ru

Алиев Джамшед Насридинович
, 1972г.р., окончил Таджикский технический
университет им. акад. М.С.Осими в 1994 году, к.т.н., доцент каДедры Материаловедение,
металлургические машины и оборудование, авто
р более 40 научных работ.

Контактная
инДормация

тел: 992939063033,
E
-
mail
:

jamshed
-
[email protected]
mail
.
ru

Аминов Фируз Миррахматович,

1968г.р., окончил Таджикский технический
университет им. акад. М.С.Осими в 1994 году, с
тарший преподаватель каДедры Детали
машин и строительно
-
дорожные машины.

Нарзуллоев Зубайдулло Файзуллоевич,

1972г.р., окончил Таджикский
технический университет им. акад. М.С.Осими в 1994 году, ассистент каДедры
Инженерная граДика.


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


28






А.
ШариДов
,

Ф.Б.
Шарипов

ВЛИЯНИЕ НЕКОТОРЫХ ХИМИЧЕСКИХ ДОБАВОК


НА РЕОЛОГИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА ЦЕМЕНТ
А


В статье исследовано влияние разных химических веществ на реологические
свойства цементов с целью определения их пригодности в качестве регуляторов
схватывания. Определен
ы влияния сульДата натрия, каустической соды, скрубберной
пасты и их комплексных составов на свойства цемента. Определены оптимальные
количества р
егуляторов схватывания цемента.

Ключевые слова
׃

цемент, химическая добавка, подмыльный щелок, скрубберная
паста, сульДат натрия, каустическая сода, нормальная густота, сроки схватывания.


Обычно для улучшения технологических и технических свойств цементных бетонов
в состав вяжущего вводят малые количес
тва некоторых химических веществ в качестве
добавок. Они влияют на реологические свойства цементного теста и через такое влияние
изменяют свойства бетонной смеси и бетона. Чаще всего это влияние положительное для
улучшения показателей свойств бетона. Чтобы

уменьшить объѐм экспериментальных
исследований свойств бетона, целесообразно, прежде чем исследовать влияние этих
веществ на свойства бетона, определить их влияние на изменения свойств цементного
теста. С этой целью в данной работе мы проводили определени
е влияния подмыльного
щелока ПМЩ, скрубберной пасты СКП, сульДата натрия СН, каустической соды
КС и некоторых комплексных составов из данных веществ на реологические свойства
цемента.

Нормальную густоту водопотребность и сроки схватывания цементн
ого теста с
добавками определили по ГОСТ 310.3
-
76 СТ СЭВ 3920
-
82).

Результаты определения показали что, ПМЩ в количестве 0,05 «.1% от массы
цемента несколько уменьшает водопотребность цемента 
рис
. 1, т.е. с увеличением
дозировки добавки равномерно снижа
ется нормальная густота цементного теста. В то же
время, с увеличением количества ПМЩ, существенно замедляется время схватывания
цементного теста, однако в дозировках добавки 0,9 и 1% от массы цемента наблюдается
быстрое схватывание в подобие ложного схват
ывания цементного теста. Можно сделать
предварительный вывод, что оптимальной дозировкой ПМЩ для небольшого замедления
схватывания цемента является 0,3«.0,5% от массы цемента.


На рис.2 показана зависимость влияния сульДаты натрия СН и каустической
соды

КС на водопотребность и сроки схватывания цементного теста. Как видно, сульДат
натрия незначительно уменьшает водопотребность цемента и является очень слабым
ускорителем схватывания цементного теста.


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


29










Рис.1. Зависимость нормальной густоты а и времени схватывания теста б от
содержание ПМЩ в составе цемента.


Каустическая сода
также незначительно снижает нормальную густоту ц
емента и
является ускорителем
схватывания и твердения цемента. Возрастание

расхода добавки до
0,6% уменьшает время схватывания цементного теста до 30 минут.


Рис.2. Зависимость нормальной густоты а и времени схватывания теста б от
содержания каустической соды 1 и

сульДата натрия 2 в составе цемента
׃
1
-
1 и 1
-
2 для
каустической соды, 2
-
1 и 2
-
2 для сульДата натрия.

В таблице
1

приведены результаты влияния комплексной добавки, состоящей из
ПМЩ и СН. Влияние комплексной добавки в зависимости от соотношения еѐ
компоне
нтов разное на показатели свойства цементного теста
׃

оно ускоряющее и
замедляющее. Поэтому, считая результаты табл
.1

предварительными, надо провести более
детальные исследования по определению влияния каждого компонента добавки на
свойста цементного теста.


Таблица
1
.

Нормальная густота и сроки схватывания цемента с комплексной добавкой

Дозировка добавки, %

Нормальная густота

Сроки схватывания, час
-
мин

Расход добавки, %

Нормальная густота, %

1

2

а)

Расход добавки, %

а)

Нормальная густота,
%

на
нач
конец

начало

конец

Расход добавки, %

Сроки схватывания, мин.

б)

1
-
1

2
-
1

2
-
2

1
-
2

Расход
добавки, %

Сроки схватывания,
мин.

б)

1
-
1, 2
-
1

начало

схватывания

схватывания

1
-
2, 2
-
2 конец схватыв
ания

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


30


ПМЩ

СН

цементного теста %

начало

конец

-

-

25,50

2
-
30

3
-
00

0,3

0,75

25,25

3
-
25

4
-
00

0,4

0,75

25,00

4
-
10

4
-
45

0,5

0,75

25,00

4
-
50

5
-
40

0,6

0,75

24,50

5
-
35

6
-
30

0,3

1,0

24,75

2
-
25

3
-
30

0,4

1,0

24,75

2
-
45

3
-
20

0,5

1,0

24,75

3
-
15

3
-
50

0,6

1,0

24,50

4
-
30

5
-
20

0,3

1,5

25,00

2
-
30

3
-
15

0,4

1,5

25,50

3
-
05

4
-
00

0,5

1,5

24,75

3
-
25

4
-
30

0,6

1,5

24,50

3
-
40

5
-
05


Проводили также исследование влияния отхода химической промышленности
-

скрубберной пасты СКП на водопотребность и сроков схватывания цемента.
Скрубберная паста является эДДективной порообразующей добавкой, она обычно
используется для
изготовления ячеистых бетонов 2.


Как видно из данных табл.2. скрубберная паста не является пластиДикатором
цемента, она незначительно изменяет нормальную густоту цементного теста. В то же
время, она является сильным замедлителем схватывания цементного

теста и с
увеличением еѐ дозировки в составе цемента замедляющий эДДект добавки повышается.


Введение сульДата натрия в количестве 1% совместно с скрубберной пастой
несколько снижает замедляющее действие последней на скорость процесса схватывания
цем
ента.

Таблица 2
.

Нормальная густота

и сроки схватывания цемента с
СКП и комплексной добавки из СКП
и СН

Дозировка добавки, %

Нормальная густота

цементного теста, %

Сроки схватывания, час
-
мин.

СКП

СН

начало

конец


Добавка
׃

скрубберная паста СКП

-

-

25,50

2
-
30

3
-
00

0,05

-

25,00

3
-
05

3
-
45

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


31


0,1

-

24,50

3
-
20

4
-
05

0,2

-

24,50

4
-
05

4
-
30

0,3

-

24,75

4
-
50

5
-
15

0,4

-

24,50

5
-
20

6
-
05

0,5

-

24,50

5
-
30

6
-
20

Комплексная добавка СКПСН

0,1

1,0

24,75

3
-
00

3
-
30

0,2

1,0

24,75

3
-
25

3
-
50

0,3

1,0

24,75

4
-
00

4
-
35

0,4

1,0

24,75

4
-
30

5
-
20

0,5

1,0

27,75

4
-
45

5
-
40

Таким образом, полученные данные по изменению реологических свойств
цементного теста под влиянием названных добавок позволяют оптимально выбрать их
количества для получения бетонов с заданными
технологическими свойствами.

Литература

1.Ратинов В.Б., Розенберг Т.И. Добавки в бетон.
-

М.
׃
Стройиздат,1989.
-
188с.

2. А.С.№1539193 СССР, МКИ С 04 В 38/10, Пенообразователь для поризации бетонной
смеси, опубл.15.02.90, Бюл.№6.

А.ШариДов,

Ф.Б.Шарипов


ТАЪСИРИ БАЪЗЕ МОДДАҲОИ КИМИЁВӢ БА ХОСИЯТҲОИ РЕОЛОГИИ
СЕМЕНТ



Дар мақола таъсири баъзе моддаҳои кимиѐвӣ ба хосиятҳои реологии семент тадқиқ
карда шудааст. Ба сиДати моддаҳои кимиѐвӣ сулДати натрий,ишқори собунӣ, хамираи
скрубберӣ ва таркибҳои
комплексии онҳо истиДода шуданд. Миқдорҳои оптималии
моддаҳои кимиѐвӣ барои тағир додани вақти часпиши семент муайян карда шудаанд.

Калимаҳои калидӣ
׃

семент, моддаи кимиѐвӣ, ишқори собунӣ, хамираи скрубберӣ,
сулДати натрий, ғализии мӯътадил, вақти часпиш.


A.
Sharifov,
F.B.
Sharipov


INFLUENCE SOME CHEMICAL ADDITIVES ON THE RHEOLOGICAL
CHARACTERISTIC OF THE CEMENT


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


32


In article analyzed influence some chemical additives on rheological characteristic of the
cement. As additives are used sulphate sodium,
caustic soda, scrubber paste and their complex
compositions. The optimum amount regulator cement setting are determined.

Key words:
cement, chemical additive, substitution lye, scrubber paste, sulphate sodium,
caustic soda, normal density, setting tame.




Сведения об авторах

ШариДов Абдумумин.
-
1949 г.р., окончил КПИ Украина,1972, д.т.н., проДессор
каДедры "Технология химического производства" ТТУ имени акад.

М.Осими, тел.93
-
543
-
54
-
52
.

Email
:

[email protected]
,

Шарипов Фарход Баротович



1982 г.р. окончил Таджикский технический
университет имени академика М,С. Осими старший преподаватель каДедры
Теоретическая механика и сопротивление материалов ТТУ имени акад. М.С.Осми
Email
:

[email protected]
, тел. 918
-
49
-
02
-
08.




Ф.К
.

Ходжаев,
Б.Б.
Эшов,
Р.А.
Исмоилов,
М.А.
Болтаев


ТЕРМОХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ СОСТАВОВ
Pb
2
Ln

и
Pb
4
Ln
5

(
Ln



ЛАНТАНОИДЫ

Полуэмпирическими и расчѐтными методами определены и/или уточнены
температура плавления и энтальпия плавления интерметаллидов ИМ составов
Pb
4
Ln
5
и
Pb
2
Ln
. Установлено, что закономерность изменения этих характеристик ИМ в
зависимости от природы лантаноидов

имеет разный характер в пределах подгруппы
лантаноидов.

Ключевые слова:
интерметаллиды, лантаноиды, состав, температура плавления,
энтальпия, диаграмма, характеристика.

Получение достоверных сведений о термохимических свойствах сплавов
многокомпонентных м
еталлических имеют научно


прикладное значение. На их основе
становится возможным разработать рациональные способы и определить оптимальные
условия получения материалов с заранее заданными свойствами.

Многочисленным исследованием диаграммы состояния систе
м
Pb
-
Ln

где
Ln



лантаноиды установлено образование интерметаллидов ИМ составов
Pb
3
Ln
,
Pb
2
Ln
,
Pb
4
Ln
3
,
PbLn
,
Pb
10
Ln
11
,
Pb
4
Ln
5
,
Pb
3
Ln
5
,
PbLn
2

и
PbLn
3
. Однако имеющиеся в литературе
значения величины температуры плавления ИМ заметно отличаются между
собой, а
сведения об их энтальпии плавления вовсе отсутствуют.

Настоящая работа посвящена определению и/или уточнению температуры и
энтальпии плавления интерметаллидов составов
Pb
4
Ln
5

и
Pb
2
Ln
, системному анализу и
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


33


установлению закономерности изменения этих

характеристик ИМ в пределах всего ряда
лантаноидов.

Энтальпия плавления ИМ 
H
0
Т
, кДж/г
-
атом рассчитана по известной Дормуле


H
0
пл.,

Pb
х
Ln
у

Т
пл.
им
(
n

H
пл.
Ln

пл.
Ln


+
m

H

пл.

Pb


пл.

Pb
)/
n
+
m

Расчет
-
1).

В качестве основного метода расчета для
определения и/или уточнения величины
температуры и энтальпии плавления ИМ и установления закономерности их изменения в
зависимости от природы лантаноидов применен известный полуэмпирический метод
Полуэктова Н.С. и др. Расчет
-
2. Расчет произведен

по следу
ющему корреляционному
уравнению

А
Pb
х
Ln
у

А

Pb
х
L
ау

 α
N
f

+
β

+
γ
'
S

(
Ce



Eu
)

(
γ
''
L
(
Tb



Yb
)
)

(2)

КоэДДициенты уравнения 2:
-

α


учитывает влияние 4
f



электронов,
β
-

и
γ



влияние спин 
S
)


и орбитальных 
L
)


моментов движения атомов
и ионов лантаноидов
на определяемую величину А. В данной работе А


температура плавления Т пл. и
энтальпия плавления интерметаллидов 
H
0
пл.
 ИМ составов
Pb
4
Ln
5

и
Pb
2
Ln
.
КоэДДициенты относятся:
γ
'
-

к лантаноидам цериевой подгруппы, а
γ
''


к металлам

иттриевой подгруппы. Рассчитанные значения коэДДициентов корреляци
-
онного
уравнения 1 приведены в таблице 1. По значениям этих коэДДициентов можно
установить долевое участие каждого компонента уравнения на значения определяемой
характеристики ИМ исследу
емых составов систем
Pb
-
Ln
.

Таблица 1



Значения коэДДициентов корреляционного уравнения 2


Состав ИМ

Характеристика

Α

β

γ
'

γ
''

Pb
4
Ln
5


H
0
пл.,

150
,
29

7,71

-
152,23

116,07

Т пл., К

12,86

0

9.28

11.28

Pb
2
Ln


H
0
пл.,

-
519,71

19,42

-
567,16

238,88

Т пл.,
К

-
62,61

0,34

-
52.44

26.61


Полученные полные сведения по температуре и энтальпии плавления
интерметаллидов составов
Pb
4
Ln
5
и
Pb
2
Ln

приведены в таблице 2.

Таблица 2

Температура плавления Тпл., К и энтальпия плавления

(

H
0
пл.,
кДж/моль
-
атомов
интерметаллидов состава

Pb
4
Ln
5

Pb
4
Ln
5

L
a

C
e

Pr

N
d

P
m

S
m

E
u

G
d

T
b

D
y

H
o

Er

T
m

Y
b

L
u


Тпл., К


Р.2

164
3

169
7

172
8

175
0

176
3

176
7

167
0

173
3

179
3

182
8

185
2

186
5

186
7

174
5

182
3


Лит.

-

-

172
8

-

-

125
3

-

173
3

-

182
8

-

-

-

-

182
3


H
0
пл.


Р.1

144
57

140
62

140
94

143
46

156
95

143
44

147
31

155
36

163
23

168
38

167
32

166
41

171
10

143
08

165
61


Р.2

1445
7

1430
4

1415
4

1415
6

1431
0

1461
6

1389
2

1553
6

1618
1

1655
9

1682
2

1696
8

1699
9

1584
9

1656
1

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


34


Pb
2
Ln

La

Ce

Pr

Nd

Pm

Sm

Eu

Gd

Tb

Dy

Ho

Er

Tm

Yb

Lu


Тпл., К


Р.2

172
0

143
8

127
0

115
6

109
3

108
3

992

128
3

123
7

122
8

119
2

112
9

104
0

950

843


Лит.

-

-

136
3

-

-

988

-

128
3

-

122
8

-

-

-

-

843



H
0
пл.


Р.1

14553

11724

10255

9363

9315

8720

8406

10983

10692

10694

10254

9636

9027

7696

7277


Р.2

14553

11822

10177

9100

8590

8647

8356

10983

10651

10599

10308

9779

9011

8302

7277

Зависимость температуры плавления ИМ

состава
Pb
4
Ln
5

от природы лантаноидов
рисунок 1а имеет одинаковый характер для подгрупп лантаноидов. Наблюдается
симбатное повышение температуры плавления ИМ и порядкового номера лантаноидов с
максимумом для
Pb
4
Sm
5
и
Pb
4
Tm
5
. Для ИМ состава
Pb
4
Ln
5

рис.1б данная з
ависимость
носит антибатный характер.


а б

Рисунок 2. Кривые зависимости температуры плавления ИМ

составов

Pb
4
Ln
5

а и
Pb
2
Ln

б от порядкового номера
лантаноидов 
N
)


Зависимость энтальпии плавления ИМ изученных составов от природы
лантаноидов носит почти аналогичный характер с температурой плавления этих
интерметаллидов. По
-
видимому, доминирующее влияние на данную закономерность
имеют 4
f



электроны. Свидетельством том
у является большое значение коэДДициента α,
приведѐнное в табл.1.

Наблюдается характерное отклонение характеристик ИМ европия и иттербия от
общих закономерностей, обусловленное частичным и полным заполнением электронами
4
f
-

орбиталей атомов этих элементов.

В целом, в рассматриваемых закономерностях изменения температуры плавления и
энтальпии плавления интерметаллидов в пределах группы лантаноидов чѐтко проявляется
тетрад
-
эДДект.

Литература


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


35


1. Физико
-
химические свойства элементов. Справочник. Под редакции С
амсонова Г.В.

Киев: Наукова думка, 1965, 806 с.

2. Термические константы веществ. Под редакции акад. Глушко В.И. Справочник в десяти
выпусках.


М.: АН СССР, ВИНТИ, ИВТ, 1981. Вып.10, ч.1, 299с.

3. Баянов А.П., Славкина В.И. Материалы конДеренции, посвяще
нной 100
-
летию
Всесоюзного химического общество имени Д.И. Менделеева. Новокузнецк, 1969, с. 25
-
39.

4. Полуэктов Н.С., Мешкова С.Б., Коровин Ю.В., Оксиненко И.И. Докл. Академии наук
СССР, 1982, т.266, №5, с.1157
-
1160.

5. Мешкова С.Б., Полуэктов Н.С.,
Топилова З.М., Данилкович М.М. Координационная
химия, 1986, т.12, вып., с.481
-
484.

Ф.К.

Ходжаев, Б.Б.

Эшов, Р.А.

Исмоилов, М.А.

Болтаев

ТАВСИФИ ТЕРМОХИМИКИ
И

ТАРКИБӢ ИНТЕРМЕТАЛЛИДҲО P2L ва
Pb4Ln5 (Ln


ЛАНТАНОИДҲО

Бо усулҳои новобастаи ҳисоб бузургиҳои ҳ
арорат ва энталпияи гудохташавии
интерметаллидҳои таркиби P
4
Ln
5
и P
2
L муайян ѐ дақиқ карда шудаанд. Қонунияти
таъғирѐбии чунин хусусиятҳои нишондодашудаи хўлаҳо вобаста аз табиати лантаноидҳо
муқарар карда шудаанд
.

Вожакалидҳо:

интерметаллидҳо, лантаноидҳо, таркиб, ҳарорати гудозиш,
энталпия, диаграмма, хусусият.


F.K.

Khodzhaev,
B.B.
Eshowe,

R.A.

Ismoilov,
M.A.
Boltaev


THERMOCHEMICAL CHARACTERISTICS OF INTERMETALLIC
COMPOUNDS COMPOUNDS Pb
2
Ln and Pb
4
Ln
5

(Ln
-

LANTHANIDES)

Semi
-
melting and an enthalpy of melting of interme
-
tallid (HIM) of structures of Pb
4
Ln
5

and Pb
2
Ln. It
is established that regularity of change of these characteristics IT depend
ing on the nature of
lanthanides has different character within subgroup of lanthanides.

Key words:

intermetallics, lanthanides, structure, melting point, enthalpy, chart, feature.


Сведения об авторах

Ходжаев Фируз Камолович



1983 г.р., окончил ТТУ им. академика М.С.Осими
2009, старший научный сотрудник отдела докторантуры
PhD

и аспирантуры, автор 23
научной статьи.

E
-
mail
:

firuz
[email protected]
mail
.
ru

Болтаев Малик Аджикович



1957 г.р., окончил ТГУ им. В.И. Ленина 1989, к.
хим. наук, доцент Кургантюбинского государственного университета им. Н. Хусрава,
автор 64 научных работ.

Эшов Бахтиер Бадалович



1967 г.р., окончил Ленинградский горный институт им.
Г.В. Плеханова 1991
, к.х.н. директор ГНПЭУ АН РТ, автор более 130 научных работ.
E
-
mail
:
ishov
[email protected]
mail
.
ru

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


36


Исмоилов Ризо Ахмедович



1963г.р., окон. ТТУ им. акад. М.С. Осими 2000,
с.н.с. ГНПЭУ АН РТ, автор 12 научных публикаций.







М.А.

Абдуллоев
, А.М.

Умирзоков
, А.А
.
Соибов
, Ф.И.

Джобиров
, А.Л.

Бердиев

АНАЛИЗ ОТКАЗОВ АВТОМОБИЛЬНЫХ ШИН В УСЛОВИЯХ ВЫСОКОГОРЬЯ
РЕСПУБЛИКИ ТАДЖИКИСТАН

В статье приведена оценка анализа отказов автомобильных шин в Республике
Таджикистан. Выявлено расп
ределение отказов автомобильных шин по характеру
эксплуатации в условиях высокогорья и основные причины преждевременного выхода их
из строя.

Ключевые слова:
условия эксплуатации, автомобильные шины, эксплуатация
автомобилей, механические повреждения,
безотказность автомобильных шин.

Суровость условий эксплуатации автомобилей в горных дорогах Республики
Таджикистан характеризуется экстремальными дорожными условиями, значительными
перепадами высот над уровнем моря и изменчивостью метеоусловий нормы годо
вых
осадков, температуры воздуха, влажности и т.д. на относительно небольших расстояниях,
а также относительно короткой продолжительностью светового дня в горах. Суровые
условия эксплуатации автомобилей в горных условиях при строительстве
гидротехнических

сооружений в Республике Таджикистан способствуют значительному
снижению нормативного ресурса автомобильных шин.

Из 117 подконтрольных автомобильных шин 10.00
R
20, установленных на
автомобилях
-
цементовозах
DEZ

5254, эксплуатируемых в Республике Таджикистан
, ни
одна шина не проработала до установленной заводом изготовителем нормы наработки 60
тыс.км. Только 7 из общего числа автомобильных шин, находящихся в подконтрольной
эксплуатации, наработали более 40 тыс. км. Из общего числа шин 23 шины вышли из
строя

по причине преждевременного износа протектора. Все остальные шины их 94
вышли из строя по причине взрыва и прочих механических повреждений.


Распределение отказов по причине механического повреждения автомобильных
шин типоразмера 10.00
R
20, установленных

на автомобилях
-

цементовозах
DEZ

5254,
эксплуатируемых в условиях строительства ГЭС в Республике Таджикистан по месяцам
года рис.1 свидетельствует о неравномерности распределения отказов шин по месяцам
года.


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


37



Рис. 1.
Распределение отказов автомобильных шин типоразмера 10.00
R
20, установленных
на автомобилях
-

цементовозах
DEZ

5254, эксплуатируемых в Республике Таджикистан
по причине механического повреждения по месяцам года.

Из граДика, приведенного на рис.2, следует,
что случайные отказы шин, связанные
с механическим повреждением, в основном, приходя на январь и Девраль года. Для этих
месяцев характерны оголения после осадков булыжников и камней с острыми ребрами,
скользкое дорожное покрытие. После осадков в результат
е износа поверхности дороги
могут выступать наружу части булыжников, имеющие достаточно большие размеры 10
« 15 см и острые грани. В лужах, образованных после дождя, часто не видны
инородные предметы, выпученные или выступающие на поверхности дороги,
камни с
острым концом или ребром. На грунтовых дорогах после дождя все инородные предметы
и выступающие камни перекрашиваются в цвет хаки и различить их в процессе
управления автомобилем становится практически невозможным.

Все это приводит к различным ме
ханическим повреждениям, а также к усиленному
крошению или абразивному износу протектора шин. В горных регионах для зимних
месяцев также характерно резкое сокращение продолжительности светового дня, в
результате чего снижается контрастность и сложнее ст
ановится различать предметы,
приводящие к механическим повреждениям шин.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


38



Рис. 2. Распределение отказов шин 10.00
R
20, эксплуатируемых в условиях строительства
Рогунский ГЭС в РТ с механическими повреждениями по месяцам
года.

Распределение отказов подконтрольных шин грузовых автомобилей по периодам
года рис. 3 наглядно показывает, что около 80% отказов с механическим повреждением
автомобильных шин приходится на осенне
-
зимний период эксплуатации, а остальные
20%
-

на ве
сенне
-
летний период.


Рис. 3. Распределение отказов шин 10.00
R
20, эксплуатируемых в условиях РТ с
механическими повреждениями по временам года

По сути, износ протектора автомобильных шин тоже есть не что иное как процесс
ег
о механического разрушения. Разница в том, что износ как механическое разрушение
протектора является закономерным процессом, происходящим с той или иной
интенсивностью, а взрывы, механические повреждения, трещины, разрезы, отслоения,
излом каркаса и другие

подобные деДекты шин имеют случайный характер.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


39


Нужно отметить, что любые разрушения автомобильных шин, любые их деДекты
связаны динамизмом процессов взаимодействия шины с дорогой. С учетом того, что
свыше 80% всех подконтрольных автомобильных шин снима
ются с эксплуатации по
причине механического повреждения, можно утверждать о достаточности динамизма во
взаимодействиях шины с дорогой.

На основании анализа распределения отказов автомобильных шин типоразмера
10.00
R
20, эксплуатируемых в Республике Таджик
истан по причине механического
повреждения по месяцам года установлено, что средняя наработка на отказ названных
шин для условий РТ составляет чуть более 23 тыс. км.

На основе изложенного можно сделать следующие выводы и предложения:

1. Более 80% шин груз
овых автомобилей, эксплуатируемых в горных условиях РТ, имеют
отказы с механическим повреждением.

2. Основные причины отказов с механическим повреждением шин грузовых автомобилей
в горных условиях строительства Рогунский ГЭС в РТ связаны с элементами сист
емы
ВАДС, главным из которых являются дорожные условия эксплуатации грузовых
автомобилей.

3. Большой удельный вес отказов шин грузовых автомобилей с механическим
повреждением в горных условиях РТ приходится на осенне
-
зимний период их
эксплуатации. Около 80
% автомобильных шин снимаются с эксплуатации по причине
отказов с механическим повреждением в этот период, а остальные 20%
-

в весенне
-
летний период.

4. Немаловажным Дактором, способствующим значительному числу отказов шин с
механическим повреждением, яв
ляется работа грузового автомобиля с полной массой,
превышающей установленную норму.

Литература:

1. Турсунов А.А. Управление работоспособностью автомобилей в горных условиях
эксплуатации.


Душанбе: ИрДон, 2003.
-
365 с.

2. Влияние дорожных, климатических и эксплуатационных Дакторов на долговечность
автомобильных шин. Умирзоков А.М., Саибов А.А., Абдуллоев М.А., Джобиров Ф.И. /
Вестник ТТУ, №3 31 2015, стр. 89
-
94.


М.А.

Абдуллоев
, А.М
.

Умирзоков
, А.А.

Соибов
, Ф.И.

Ҷобиров
, А.Л.

Бердиев


ТАҲЛИЛИ РАДНОПАЗИРИИ ШИНАҲОИ АВТОМОБИЛӢ

ДАР ШАРОИТИ
БАЛАНДКӮҲИ ҶУМҲУРИИ ТОҶИКИСТОН


Дар мақола баҳодиҳии таҳлили раднопазирии шинаҳои автомобилӣ дар Ҷумҳурии
Тоҷикистон оварда шудааст. Тақсимоти раднопазирии шинаҳои автомобили аз рӯи

тавсиДи истиДодабари дар шароитҳои баландкӯҳ ва сабабҳои асосии пеш аз мӯҳлат
корношоям шудани онҳо муайян карда шудааст

Калима
ҳо
и калид
ӣ
: шароити истиДодабарӣ, шинаҳои автомобилӣ, истиДобарии
автомобилҳо, носозиҳои механикӣ, раднопазирии шинаҳои
автомобилӣ

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


40



M. A.

Abdulloev
, A. M.

Umirzakov
, A. A.

Sohibov
,
F.
I.

Jobirov
, A. L.

Berdiev,


FAILURE ANALYSIS OF AUTOMOBILE TIRES IN MOUNTAINOUS
CONDITIONS OF THE REPUBLIC OF TAJIKISTAN


The article describes the evaluation of failure analysis of automobile

tires in Tajikistan.
Identified that failure distribution of tires for the usage in high altitude conditions and the main
causes of premature failure.

Key words:

operating conditions, tires, maintenance of vehicles, mechanical damage, the
reliability of automobile tires.
.


Сведения

об

авторах


Абдуллоев Мадамон Абдурахмонбекович



1968 г.р., окончил 1995г.
Таджикский технический университет имени академика М.С. Осими по специальности
Автомобили и автомобильное хозяйство, к.т.н., доцент, проректор по науке ТТУ имени
академика М.С. Осими, автор более 55 научных статей.
E
-
mail
:

madamon
@
mail
.
ru
.

Умирзоков Ахмад Маллабоевич



1959 г.р., окончил 1983г. Таджикский
аграрный университет по специальности Механизация сельского хозяйства, к.т.н.,
доцент каДедры Физика твердых тел ТНУ, автор бол
ее 55 научных статей. 
E
-
mail
:
ahmad
.
umirzokov
@
mail
.
ru
).

Саибов Абдуназар Алиевич


1952г.р., окончил 1974г. Таджикский аграрный
университет по специальности Механизация сельского хозяйства, к.т.н., доцент
каДедры Физика твердых тел ТНУ, автор более 7
5 научных работ.
E
-
mail
:

nazar
-
[email protected]
mail
.
ru
.

Джобиров Фируз Иззатуллоевич

1987 г.р., окончил 2011г. Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими по специальности Автомобили и
автомобильное хозяйство, старший преподаватель каДедры Экспл
уатация
автомобильного транспорта ТТУ имени академика М.С. Осими, автор 12 научных статей.
E
-
mail
:
Jobirov
.
firuz
@
mail
.
ru
.

Бердиев Алишер Лукмонович



1984г.р., окончил 2006г. Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими по специальности Автомобили и
автомобильное хозяйство, ст. препод. каДедры Эксплуатация автомобильного
транспорта ТТУ имени академика М.С. Осими, автор 20 научн
ых статей.
E
-
mail
:
alik
[email protected]
mail
.
ru
.






епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


41


С.А. Евтюков, С.В. Репин, О.К. Бобобеков, Д.А. Лутов


ПРИНЦИПЫ ПРОГРАММНО
-
ЦЕЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ СИСТЕМЫ
ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРАНСПОРТНО
-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ МАШИН


Метод управления системы эксплуатации парка
транспортно
-
технологических
машин является важнейшим Дактором для перехода всей системы от исходного
состояния в заданное состояние. Выявление Дакторов или, по крайней мере, главных из
них, способствующих достижению поставленной цели, и установление среди
них
определенной очередности или доли реализации с учетом важности каждого Дактора
для достижения системой конечной цели.

Ключевые слова:

транспортно
-
технологические машины, эксплуатация,
управление, задачи, Дакторы, дерево целей, дерево систем.


Данное исследование
выполнено при Динансовой поддержке Российского
гуманитарного научного Донда РГНФ в рамках научно
-
исследовательского проекта
Разработка методики Дормирования структурных элементов транспортной системы
по экономическим и надежностным к
ритериям на примере парков транспортно
-
технологических машин
, проект №
15
-
02
-
00512.

На каДедре наземных транспортно
-
технологических машин Санкт
-
Петербургского
архитектурно
-
строительного университета СПбГАСУ не один десяток лет развивается
научное направление по совершенствованию системы эксплуатации транспортно
-
технологических машин. В
данной публикации рассмотрена одна из важнейших задач
управления СЭТТМ ‒ упорядочение целей или ранжирование целей и систем каждого
уровня по их важности.

Система эксплуатации транспортно
-
технологических машин СЭТТМ

Управление является важнейшей Дункцие
й инженерно
-
технической службы ИТС
парка транспортно
-
технологических машин. Хотя содержание, аппарат и методы,
используемые при управлении, меняются в зависимости от его уровня руководство
бригадой, участком, цехом, предприятием, группой предприятий или

отраслью, существо
управления, его технология имеют ряд общих черт на всех уровнях.

В общем виде управление определяется как Дункция системы, ориентированная на
сохранение ее основных качественных показателей в условиях изменения среды или
выявление и ре
ализацию некоторой программы, обеспечивающей устойчивость
Дункционирования, достижение системой поставленной цели целей.

Основной задачей СЭТТМ является управление эДДективностью машин и парков
машин.

Собственно управление начинается с получения и обрабо
тки инДормации о
состоянии системы, на основе которой принимается решение, за которым следует
действие, переводящее управляемую систему из одного состояния в другое, желаемое,
состояние. Например, наличие инДормации о причинах отказов и продолжительности
п
ростоев машин позволяет выявить цехи или участки системы технической эксплуатации
СТЭ, улучшение работы которых окажет наибольшее влияние на повышение
коэДДициента технической готовности К
г
. Поэтому можно дать инженерное или
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


42


прикладное определение уп
равлению как процессу преобразования инДормации в
определенные целенаправленные действия, переводящие управляемую систему цех,
предприятие, отрасль или машину из исходного в заданное состояние. Если при этом
достигается улучшение состояния системы, то уп
равление называется рациональным, а
при достижении оптимального состояния ‒ оптимальным.

Можно выделить два крайних метода управления ‒ реактивное и программно
-
целевое. Планирование при

реактивном методе

осуществляется перед началом или в
процессе действия
, решения принимаются без анализа возможных альтернатив и часто
меняются, являясь своего рода реакцией на текущие события. Реактивное управление не
эДДективно, не учитывает даже ближайшей перспективы, часто приводит к
существенным просчетам.

В общем виде
с
ущность программно
-
целевого управления

заключается в четком
определении конечной цели и объединении в Дорме программы всех видов деятельности
для достижения этой цели. Программа ‒ это законченный во времени и пространстве
комплекс мероприятий, обеспечивающ
их достижение поставленной цели или целей.
Программа увязывает цели с ресурсами, т. е. определяет необходимое количество
ресурсов на каждой стадии для их преобразования в конечный целевой продукт или
результат. Таким образом, в программах представлена
совокупность материальных
средств, персонала и видов деятельности, сгруппированных по признаку общности
целевого назначения.

Программно
-
целевой подход предполагает следующую логику пла
нирования и
управления: цели


прогноз


программы


ресурсы


план ре
шение


реализация
плана


новые или откорректированные цели и т.д. Поставленные перед системой цели
могут достигаться разными способами. Поэтому важно выявить все Дакторы или, по
крайней мере, главные, способствующие достижению поставленной цели, и устан
овить
среди них определенную очередность или долю реализации с учетом важности каждого
Дактора для достижения системой конечной цели 1.

Выявлению Дакторов способствует построение дерева целей ДЦ ‒ т. е.
упорядоченной иерархии целей, выражающих их сопод
чинение и внутренние
взаимосвязи. В ДЦ система целей представляется в виде связанного ациклического граДа.
Единственная вершина, называемая корнем, соответствует генеральной цели цель
высшего ранга или уровня. Цель высшего уровня соединена с целями перво
го уровня
дугами, характеризующими отношение между целями разных рангов.

Подобная модель ДЦ относится к классу неальтернативных, так как цели или
понятия нижнего уровня необходимы для Дормирования цели верхнего уровня ‒
соподчинение. При этом между Дактора
ми одного уровня, кроме верхнего и нижнего,
существуют отношения дополнения, а между Дакторами разных уровней ‒ подчинения.

Цели системы характеризуются целевыми нормативами ЦН, которые
количественно или качественно характеризуют состояние системы при по
лном
удовлетворении потребностей или реализации поставленных задач.

Целевые показатели

ЦП определяют возможное состояние системы, т. е. степень
выполнения целевых нормативов при имеющихся временных, ресурсных или других
ограничениях. Характерными примера
ми являются стоимость производственной базы при
проектировании целевой норматив и Дактическая стоимость производственной базы
Дункционирующей СЭТТМ целевой показатель, планируемое и Дактическое значение К
г

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


43


и т. д. Отношение целевого показателя к целево
му нормативу характеризует уровень
реализации цели.

Таким образом, построение ДЦ уже само по себе систематизирует действия, так
как в общем виде цели низшего уровня можно считать задачами, решение которых
необходимо для достижения цели высшего уровня. Одна
ко конкретные пути достижения
конечной цели могут быть различными. Поэтому после построения ДЦ Дормируют
дерево
систем

ДС или программ. Отличие ДЦ от ДС состоит в том, что в первом вершины
дерева характеризуют цели или Дункции, а во втором ‒ объекты и си
стемы, которые
реализуют эти Дункции целереализующие системы. ДС может воспроизводить
структуру ДЦ. Однако в общем случае их структуры могут и не совпадать.

Важность ДЦ и ДС состоит в том, что цель системы представляется структурно, а
не в общем виде или

декларативно; выявляются все Дакторы и подДакторы, влияющие на
достижение поставленной цели системы и подсистемы. Так как соподчинение целей
известно, то исключается реализация целей низшего уровня в ущерб или за счет целей
высшего уровня. Выделяются Да
кторы или подДакторы одного уровня, влияя на
которые в рамках ограниченных ресурсов, располагаемых системой, можно наиболее
эДДективно продвигаться к поставленной цели. Поэтому одной из важнейших задач
управления является упорядочение целей или ранжирова
ние целей и систем каждого
уровня по их важности. При этом подцели взвешиваются по влиянию на цель, а
подсистемы ‒ по вкладу в достижение как частных, так и общих целей.

ФОРМИРОВАНИЕ ДЕРЕВА ЦЕЛЕЙ И ДЕРЕВА СИСТЕМ СЭТТМ

Итак, главной целью Дункционирования
системы эксплуатации транспортно
-
технологических машин СЭТТМ является получение прибыли. Значит, прибыль будет
вершиной дерева целей. Реализация итоговой прибыли от работы системы в виде Дункции
времени определяется выражением:


(1)

где:
D(t),
Z
(t)



соответственно накопленные доходы и расходы от производственной
деятельности за расчетный период;
У
t
)



величина ущерба, вызванная срывом
нормального хода производственного процесса;



минимально допустимая норма
прибыли;
t



средний возраст эксплуатируемого оборудования.

Основной доход эксплуатационная база ЭБ получит за счет оказания услуг по
предоставлению технологических машин и оборудования для дорожных раб
от различным
организациям. Величина выручки определяется суммой произведения оплачиваемой
наработки
Т
i
(
t
)

каждой машины за расчетный период на цену машино
-
часа
Ц
i
м
-
ч
:

. (2)

Затраты имеют весьма сложную структуру. В упрощенном виде состав затрат,
приходящихся на
i
-
тую машину, можно представить выражением:


(3)

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


44


где:



амортизационные отчисления;



зарплата водителей


машинистов;



затраты на содержание ЭБ;



отчисления в вышестоящую
организацию, учредителям и т.п.;



налоги;



прочие отчисления на страховки,
банковские проценты по кредитам, лизинговые платежи, разрешения, техосмотры и пр.;



затраты на горюче
-
смазочные материалы и рабочие жидкости;



затраты на техническ
ие обслуживания и ремонты.

Ущерб представляет собой сопутствующие потери, сопровождающие простои
машин из
-
за отказов. Любые проявления ущерба обычно можно оценить экономически,
причем величина ущерба пропорциональна времени простоя

оборудования:

, (4)

где



величина ущерба в единицу времени. В общем случае

может быть Дункцией
.

Соглас
но Дормуле 1 Дормируются цели второго ранга, а Дормулам 2, 3, 4
-

цели
третьего ранга 2.

Для Дормирования дерева систем рассмотрим структуру СЭТТМ. Рассматриваемая
система состоит из трех систем второго ранга подсистем: управления, коммерческой

эксплуатации СКЭ и технической эксплуатации СТЭ.

Основной задачей системы управления является внешняя директивные,
контролирующие, планирующие органы, смежные системы и внутренняя СТЭ и СКЭ
координация работы, а также юридическое и Динансовое и пр
. обеспечение
Дункционирования системы.

Основной задачей СКЭ является получение конечного результата объема и
номенклатуры механизированных работ в заданное время с заданными экономическими
расходы, доходы, прибыль, трудоемкость, себестоимость и др. и
социальными
безопасность, экологичность показателями, обеспечивающими удовлетворение
потребителей услуг.

Основной задачей подсистемы технической эксплуатации является поддержание
требуемого уровня работоспособности парка машин при оптимальных трудовых и
материальных затратах 3,4.

Управление и оценка эДДективности работы систем разного уровня производится с
помощью управляющих показателей. Взаимодействие ДЦ и ДС, построенное на
изложенных выше рассуждениях, показано на рис.1.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


45



Рис
унок

1. Взаимодействие целей и подсистем СЭТТМ: СКЭ


система коммерческой
эксплуатация; СТЭ


система технической эксплуатация;
N
м



количество машин в парке:
t
ср



средний возраст парка машин;
N
зан



количество занятых в работе машин; К
ТИ


коэДДициент техни
ческого использования парка машин; К
ИРИ



коэДДициент
использования исправных машин;
Z
ТОР



затраты на техобслуживания и ремонты; Т
В



среднее время восстановления работоспособности машины после отказа.

Выводы



ЭДДективность транспортно
-
технологических маши
н неразрывно связана с
техническим уровнем самих машин и уровнем системы обеспечения их
работоспособности.



ЭДДективность применения транспортно
-
технологических машин изменяется по
мере их эксплуатации, т.к. затраты на эксплуатацию растут а выручка падает.



Оптимизировать состав парка машин, чтобы с
оответствовать требованиям
технологии производства работ, безопасности, экологии, эргономики
.



Обеспечивать равномерную загрузку службы сервиса машин
.



Подбор парка ТТМ для обеспечения максимальной рентабельности
предприятия.



Обеспечивать выполнение производственной программы в заданном ритме и с
требуемым качеством для увеличения прибыли предприятия.


Литература


1.

Репин, С.В. Методология совершенствования эксплуатации транспортно
-
технологических машин. МонограДия.
-

СПб.: СПбГАСУ.
-

2005.
-

172 с.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


46


2.

Кузнецов Е. С. Управление технической эксплуатацией автомобилей.
-

2
-
е
изд., перераб. и доп.
-

М.: Транспорт, 1990.
-

272 с.

3.

Репин С.В., Евтюков С.А. Методы управления рентабельностью предприятия
// Строительные и дорожные

машины.


2005. № 12.


С. 33
-
37.

4.

Sergey

Repin
,
Sergey

Evtjukov
.
Renewal


of

Construction

Machinery

According

to

Technical

and

Economic

Indicators

Методика Дормирования парка
транспортно
-
технологических машин по технико
-
экономическим показателям.
-

Applied

Mechanics

and

Materials
.
(10.4028/
www
.
scientific
.
net
/
AMM
.725
-
726.990)

Vols
. 725
-
726
(2015) 990
-
995.

5.

Евтюгов С. А., Бобобеков О. К. Методы определения жизненных циклов и
влияния капитального ремонта на долговечность дор
ожно
-
строительных и коммунальных
машин. Вестник гражданских инженеров СПбГАСУ. 2016. № 356. Стр. 198
-
202.


С.А. Евтюков, С.В. Репин, О.К. Бобобеков, Д.А. Лутов


УСУЛҲОИ ИДОРАКУНИИ БАРНОМАВӢ
-
МАҚСАДНОКИ

ИСТИФОДАРИИ МОШИНҲОИ НАҚЛИЁТӢ
-
ТЕХНОЛОГӢ


Мақсад
баланд бардоштани самаранокии парки мошинҳои наклиѐтию
-
технологӣ,
муайян намудани вазиДаҳои асосӣ ва самтҳои ҳисоби миѐна, ки метавонанд ҳамчун
маҳдудиятҳои ба намунаи муносиб кардани парк амал мекунад.

Максади асоси Даъолият
ин
низоми ба таъсири сохтори п
арк, аз ҷумла, барои Доида ба даст овардан.

Калимаҳои калидӣ:

мошинҳои нақлиѐтӣ
-
технологӣ, истиДодабарӣ, идора
,
масъалаҳо, омилҳо.


S.A. Evtykov, S.V. Repin,O.K. Bobobekov
,
D.
А.
Lutov
.


PRINCIPLES OF PROGRAM GOALS MANAGEMENT OF SYSTEM OF

OPERATION OF
TRANSPORT TECHNOLOGICAL MACHINES


Т
he problem of increasing the efficiency of Park transportation and technological
machines, identify the main objectives and accounting minor, which can act as constraints in the
optimization model fleet. The influence of
Park structure on the main purpose of the functioning
of the system, namely profit.


Сведения об авторах


Евтюков Сергей Аркадьевич
, д
-
р техн. наук, проД., Санкт
-
Петербургский
государственный архитектурно
-
строительный университет
Email
:
s
.
a
.
evt
@
mail
.
ru

Репин Сергей Васильевич
, д
-
р техн. наук, проД., Санкт
-
Петербургский
государственный архитектурно
-
строительный университет
Email
:
repinserge
@
mail
.
ru

Бобобеков Ори
Дджон Кобилович
, аспирант, Санкт
-
Петербургский
государственный архитектурно
-
строительный университет. Ei:
orifjon
-
[email protected]
mail
.ru

Лутов Денис Александрович,
аспирант, Санкт
-
Петербургский государственный
архитекту
рно
-
строительный университет Ei:
[email protected]

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


47




А.А.

Саибов, М.А.

Абдуллоев
, А.М.

Умирзоков
,
Б.Ж.

Мажитов
,

Ф.
А.

Турсунов

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБ
ОСНОВАНИЕ ТЕОРЕТИЧЕС
КИХ ИССЛЕДОВАНИЙ
ПАРАМЕТРОВ ОРЕБРЕНИЯ

ГОЛОВОК
ЦИЛИНДРОВ ДИЗЕЛЕЙ С
ВОЗДУШНЫМ
ОХЛАЖДЕНИЕМ


В статье приведены результаты экспериментального обоснования теоретических
предпосылок по параметрам оребрения головок цилиндров дизелей с воздушным
охлаждением на примере дизеля
4Ч 10.5/12.

Ключевые слова:

воздушное охлаждение, граничное условие, коэДДициент
теплоотдачи, коэДДициент сопротивления, конвективный теплообмен, пограничный слой,
пульсация, турбулентный поток, теплообмен, теплоноситель, теплопроводность, толщина
стенки.




По вопросам теплообмена

и сопротивления трения при переменных свойствах
жидкости накоплен значительный опытный материал. Однако часть этого материала
обладает сравнительно низкой точностью, что затрудняет его использование. Для ряда
важных случаев систематические опытные данные
отсутствуют либо крайне ограниченны
и противоречивы. Поэтому дальнейшие экспериментальные исследования в области
динамики движения и теплообмена при переменных свойствах теплоносителей,
отвечающие высоким требованиям к точности опытных данных, не только же
лательны, но
и необходимы.

Экспериментальные исследования выполнялись на модели межреберного канала,
выполненной в масштабе 1:1 из алюминиевого сплава АЛ
-
10
B

рис. 1. В отличие от
реального ребра модельное не имеет литьевых уклонов, так как получалось
Дрезерованием, а не литьем в кокиль. При этом шероховатость поверхностей
идентиДицировалась с точностью до
R
a

0,7 мкм.



Рис. 1.
Физическая модель элемент
арного межреберного канала: 1
-

полусекция
теплообменника сплав АЛ
-
10); 2
-

термопара ХК; 3
-

нагреватель нихром; 4
-

теплоизолятор; 5


пружина; 6
-

трубка статического напора

Призматический канал образовывается совмещением двух полусекций 1. В стенках

каналов, на высоте
h

4 мм сверлятся отверстия диаметром 1,2 мм рис. 1.6., в которые
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


48


вставляются и заделываются горячие спаи термопар ХК. Вертикальный дренаж 6 служит
для измерения статического давления воздуха в соответствующей точке

канала.
Трубки для измерения статического давления воздуха расположены вдоль оси канала на
расстоянии 10 мм от лобовой кромки.

Продувка воздуха через модели каналов осуществлялась вентилятором бытового
пылесоса "Буран". Ламинарный режим течения возду
ха до его входа в исследуемый канал
обеспечивался применением спрямляющей цилиндрической трубы диаметром 25,4 мм,
длиной 800 мм. Переход от круглого к прямоугольному сечению, осуществлялся через
сопло Витошинского.

Турбулентный режим потока перед входом в
канал создавался постановкой, взамен
сопла, решеток ЦАГИ. Варьирование скоростью потока воздуха в модельном канале
достигалось посредством отвода в сторону его избытка, так что
u
cp

20...40 м/с. Полный
напор, измеряемый микроманометром ММН
-
250, вычисляетс
я по Дормуле


Па 1

где
h

-

высота столба жидкости в измерительной трубке, м;


g

-

ускорение свободного падения, м/с
2
;



ж

-

плотность рабочей жидкости, кг/м
3
,




-

плотность среды над рабочей жидкостью, кг/м
3
.

Дополнительные погрешности измерений, обусловленные влиянием ускорения
свободного падения и температуры, учитывались путем приведения измеренного значения
высоты столба жидкости
к

нормальным условиям по
Дормуле


Па 2

Здесь температурная поправка
c
t

определяется из уравнения


Па 3

где


-

коэДДициент линейного расширения материала шкалы для стекла


0,000008 К
-
1
);




-

средний коэДДициент расширения рабочей жидкости в области температур
близких к 20
0
С для воды


0,0002К
-
1

для этилового спирта


0,0011 К
-
1
. Местное
ускорение свободного падения определяется по Дормуле


(4)

где

9,80665 м/с
-

ускорение силы тяжести на широте 45° и на уровне моря;



-

широта;

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


49


z

-

высота точки над уровнем моря;

a
1

0,0026 и
a
2

= 3,14

10
-
7

м
-
1

-

константы.

Величина некоторых наиболее часто используемых величин ускорений свободного
падения приведены ниже м/с : Москва
-

9,8155; Санкт
-
Петербург
-

9,8194; Ереван
-

9,7990; Душанбе
-

9,7989;

Поправка к ускорению
свободного падения вычисляется по Дормуле


Па

Скорость воздуха в заданном сечении канала определяется по Дормуле


м/с 5

где

-

напор, равный разности полного и статического давлений, Па;


-

поправочный коэДДициент, учитывающий конструктивные особенности и
неточность изготовления трубки,


= 0,99;


-

произведение поправочного коэДДициента
перевода давления

с Па на кгс/м
2
. Интенсивность турбулентности потока воздуха
определяется из уравнения


(6)

Локальный теплообмен по всей длине канала моделировался методом академика Б.
С. Петухова 1, который обладает достаточной точностью измерения местных тепловых
потоков, а также удовлетворительной воспроизводимостью результатов и высокой
степенью идентиДика
ции процессов теплопереноса.

Плотность теплового потока от стенки канала в воздух определяется через
градиент температуры


(7)

откуда коэДДициент теплоотдачи


(8)

Решение этих уравнений становится возможным лишь при наличии данных о
температурном поле в стенке канала и коэДДициента теплопроводности сплава АЛ
-
10В.
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


50


Суть решения заключается в интегрировании

диДДеренциального уравнения в частных
производных при следующих граничных условиях:


(9)

Здесь
æ

-

ширина канала;


æ
н

-

наружный размер основания канала в заданном сечении;


l

-

длина канала;


T

и
T
w

-

осредненная температура воздуха и стенки канала;

T
1

и
T
2

-

температура стенки канала у поверхностей отвода и подвода тепла;



w

-

коэДДициент теплопроводности материала стенки.

Обычно тепловым потоком,
направленным вдоль оси канала, пренебрегают, тогда


(10)

Если плотность теплового потока отнести к внутренней поверхности канала и
учесть координаты заделки термопар получим


( 11)

где
a

и
b

-

координаты заделки термопар вблизи от источника теплоты и к теплоносителю
в заданном сечении канала, соответственно;


T
a

и
T
b

-

температура стенки канала в соответствующих координатах;


-

тепловая проводимость стенки канала.

Тепловую проводимость стенки канала можно вычислить, если известны значения

w
,
h
,
a

и
b
, или ее определяют тарировкой, в процессе которой измеряются величины
q
,
T
a
, и
T
b
.

Местный коэДДициент теплоотдачи в заданном сечении канала можно отнести к
начальному температурному напору

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


51



(12)


или к местному температурному напору


(13)

где среднемассовая температура воздуха

определяется из уравнения


(14)

Здесь

-

протяженность
i
-
го участка канала,

-

плотность теплового потока в
i
-
ом
сечении канала,
-

изобарная теплоемкость воздуха,

-

массовый расход воздуха,
T
0

-

температура охлаждающего воздуха на входе в канал.

Температура стенки канала определяется по показаниям термопар заделанных на
расстоянии 2 мм от внутренней стенки канала с учетом поправки


(15)

Погрешность измерения температуры не превышает 1
0
С, а

1,4
%.

Скорость воздуха на входе в канал определяется из уравнения


(16)

а его массовый

или объемный
 расход, измеренный по динамическому напору
трубкой Прандтля, установленной в трубе перед соплом Витошинского на расстоянии 75
мм.

, кг/ч

(17)


, м
3


(18)

где
S

-

площадь поперечного сечения трубы, мм;

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


52


1,239

10
-
2

= 3600

10
-
6


0,99

2

9,7989
-

коэДДициент перевода времени с секунд в часы,
давления с Па в кгс/м
2
, учитывающий
неточность изготовления трубки Прандтля.

Для приведения расхода воздуха к нормальным условиям, согласно ГОСТ 18509
-
80
использовалась Дормула


, м
3


(19)

где


-

относительная влажность воздуха;


p
н

-

давление насыщения водяного пара, Па;


p
cm

-

давление по ГОСТ 18509
-
80, 100 кПа;


T
cm

-

температура воздуха по ГОСТ 18509
-
80, 298,15
K
;




-

коэДДициент сжимаемости воздуха.

КоэДДициент сжимаемости воздуха определяется из отношения


(20)

где

T

-

теоретическая плотность воздуха, которая определяется согласно ГОСТ 2939
-
63
при давлении 101325 Па и температуре 273,15
K

(

T

1,2923 кг/м
3
).

Процесс теплоотдачи от внешних стенок канала в охлаждающую среду
моделировался при граничном условии
q
c

=
const
.

Местная теплоотдача определялась
методом прямого калориметрирования, суть которого заключается в пропускании и
контроле электрического тока через термоэлектрические нагреватели модельного канала
головки цилиндров.

Местная плотность теплового потока предст
авляет собой аналогию плотности
тепловой мощности электрического тока в проводнике, которая по закону Джоуля
-
Ленца
равна произведению плотности тока на удельное сопротивление проводника



Вт/м
2

(21)

где

пр

-

удельное электрическое сопротивление проводника, ом

м;


j

-

линейная плотность тока, А/м;


I

-

сила тока, А;


U



разность потенциалов, В;


F
н

-

площадь активной теплоотдающей поверхности нагревателя, м
2
;

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


53



L
np

-

длина нагревательного провода, м.

Плотность теплового потока, передаваемая в воздух, определяется как разность
между плотностью теплового потока выделяемой нагревателем и плотностью тепловых
потерь в окружающую среду


Вт/м
2
.

(22)

Тепловые потери в исследуемом диапазоне температур учитывались в процессе
тарировки, в которой контролировалась температура воздуха вне модельного канала,
заключенного в изолированный объем.

Местный коэДДициент тепл
оотдачи в каждом измерительном сечении
рассчитывался по Дормулам 12 и 13, а среднемассовая температура соответственно


(23)

Исследованиями установлено, что теплоотдача в призматическом канале в
основном определяется динамикой потока воздуха рис. 2. Так, при
Re
h

8210 местное
нуссельтово число монотонно снижается от 42,1 до 24,2. Причем на входном участке
канала
Nu
h

на 74% вы
ше, чем в его конце. При
Re
h

12100 характер изменения
Nu
h

по
длине канала сохраняется, с той лишь разницей, что увеличение рейнольдсова числа на
47,4% вызывает, возрастание теплоотдачи на 36,3
%.
Практически теплоотдача в воздух
стабилизируется на участк
е


15, так что это свидетельствует в пользу теоретического
анализа и выводов о необходимости укорочения призматических каналов.

Следует отметить, что сопоставление экспериментальных данных с Дормулой,
выведенной для определения
теплоотдачи на пластине 2


(24)

показывает на существенное различие процессов теплообмена. В каналах они протекают
менее интенсивно, хотя в целом характер изменения теплоотдачи по длине ребра

можно
признать сходственным.


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


54


Рис. 2.
Изменение теплоотдачи по длине призматического канала в зависимости от
Re
h
: 1
-

5480; 2
-

6850; 3
-

8210; 4
-

9590; 5


12100

Анализ результатов эксперимента в натуральном представлении коэДДициента
теплоотдачи рис. 3 позволяет более контрастно выделить участок стабилизации
теплообмена, особенно при низких значениях числа Рейнольдса. С повышением
Re
h


8000 в зоне стабилизации
коэДДициента теплоотдачи появляется тенденция к его
некоторому повышению с последующим спадом. Характер этого участка напоминает
волны Томлина
-
Шлихтинга, экстремум которых с возрастанием рейнольдсова числа
смещается к начальному участку канала. Если призна
ть достоверность свойств этих волн,
то можно предположить, что турбулентность потока на участке канала

5...15 вызовет
более существенную волну

. Тем самым позволит интенсиДицировать теплообмен без
существенного увеличения скорости

потока.

Для подтверждения этой посылки была выполнена серия экспериментов с
турбулентности потока на входе посредством решеток ЦАГИ. Установлено, что
предварительно турбулизированный поток воздуха по мере удаления от входа
призматического канала постепенн
о успокаивается и в зависимости от скорости характер
снижения степени турбулентности ядра может быть различным. Так, при установке
вблизи от входа в канал турбулизатора ЦАГИ №1, в диапазоне рейнольдсовых чисел
9590...12100, степень турбулентности варьирова
ла в пределах 30« 42
%.


Рис. 3. Изменение числа Нуссельта по длине призматического канала в зависимости от
Re
h

при
T

= 300
K
: 1
-

5480; 2
-

6850; 3
-

8210; 4
-

9590; 5


10990; 6


12410; 7
-

13850


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


55


Рис. 4. Изменение числа Нуссельта по длине призматического канала в зависимости от
Re
h

при
T

= 313
K
: 1
-

5480; 2
-

6850; 3
-

8210; 4
-

9590; 5


10990; 6


12410; 7
-

13850



Рис. 5.
Изменение числа Нуссельта по длине призматического канала в зависимост
и от
Re
h

при
T

= 300
K
: 1
-

5480; 2
-

6850; 3
-

8210; 4
-

9590; 5


10990; 6


12410; 7


13850
.


Рис. 6.
Изменение теплоотдачи по длине призматического канала в

зависимости от
Re
h

: 1
-

5480; 2
-

6850; 3
-

8210; 4
-

9590; 5


12100

По мере увеличения

степень турбулентности ядра потока снижается и при

=
10...15 наблюдается стабилизация значений

0



5
%,
т. е. турбулентность за пределами
этого участка практически не влияет на теплоотдачурис.6.

Следует отметить, что предварительная турбулентность потока весьма характерно
влияет на теплоотдачурис.7. Турбулентность, в зависимости от скорости потока,
обеспечивает повышение теплоотдачи на 35...50
%.
Особенно чувствителен эДДект в
начальном участке
(
).

Гипотеза о возможности Дормирования волн Томлина
-
Шлихтинга также
подтверждается. Таким образом, теоретические и экспериментальные исследования
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


56


однозначно свидетельствуют о наличии существенного резерва в интенсиДикации
теплоотдачи

от головок цилиндров в охлаждающую среду.

Практическая реализация предлагаемого метода интенсиДикации теплообмена не
представляет технологических трудностей. Он заключается в укорочении продольных
размеров ребер до 35...45 мм. Лобовая часть ребер должна и
меть обтекаемый проДиль, в
то время как кормовая
-

резко обрывается. Этим обеспечивается снижение
гидравлического сопротивления на начальных участках каналов, а также одновременное
Дормирование проДилей скорости и температуры.

Возникающий уже на входе турб
улентный пограничный слой усиливает
теплоотдачу более чем в 2 раза. За пределами пограничного слоя, вблизи от оси канала
образуется турбулентное ядро потока, зависящее от действия сил вязкости и теплообмена.

По мере смещения потока воздуха вдоль оси канал
а, его проДиль постепенно
вытягивается, преобразуясь из равномерного в логариДмический. Это свидетельствует о
снижении турбулентности и стабилизации ее степени. На наш взгляд, это объясняется
опережением пограничного слоя ядром потока, которое в свою очере
дь ухудшает
теплообмен.

Если предупредить развитие этих процессов в канале поперечными разрезами
ребер, то на этих участках происходит искусственное расширение канала. Ядро потока
здесь резко теряет скорость и получает возмущения в поперечном, к движению,
направлении. Это вызывает появление новых источников турбулентности, что смещает
участок стабилизации теплоотдачи к выходу из каналов головки.

Следует, однако, заметить, что окончательное заключение об эДДективности
такого технического решения может быть о
босновано лишь после натурных испытаний
головок цилиндров в составе двигателя.










Рис. 7. Изменение степени турбулентности потока по длине призматического канала в
зависимости от его скорости турбулизатор ЦАГИ №1

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


57



Рис. 8. Изменение теплоотдачи в воздух в зависимости от его скорости и степени
турбулентности турбулизатор ЦАГИ №1;
Re
h
: 1
-

6850; 2
-

8210; 3
-

9590; 4
-

12100)

Выводы

1. Метод заключается в замене сложного реального процесса динамических и
тепловых

Длуктуации в объеме теплоносителя упрощенной схемой с заданным
действительным

коэДДициентом теплоотдачи на теплообменной поверхности, который
периодически изменяется вдоль поверхности и во времени. Таким образом, частная
конкретная сопряженная задача за
меняется общей краевой задачей для уравнения
теплопроводности в стенке. Заданной величиной является
действительный

коэДДициент
теплоотдачи, отражающий специДику динамических и тепловых пульсаций в объеме
теплоносителя. Искомой величиной служит экспериментальный коэДДициент
теплоотдачи, определяемый из решения уравнения теплопроводности для стенки и
равный отношению о
средненной плотности теплового потока на поверхности
теплообмена к осредненному перепаду температур на границе раздела
стенка


охлаждающая среда
. Основополагающим моментом предлагаемого метода является
доказанное в общем виде важное неравенство:
реализов
анный

коэДДициент теплоотдачи
всегда меньше
действительного

осредненного или в пределе равен ему.

2. Аналитически исследованы и обобщены основные характерные законы
пространственно
-
временного изменения
действительного

коэДДициента теплоотдачи при
ступенчат
ом протекании процессов теплообмена с периодической интенсивностью.
Результатом анализа является определение величины


отношения
действительного

коэДДициента теплоотдачи к
реализованному

осредненному
, для которой получены
аналитические решения. Величина



может вводиться в расчеты процессов теплообмена с
периодической интенсивностью в виде поправочного множителя к коэДДициенту
теплоотдачи, определяемому в теории конвективного теплообмена без учета теплового
сопряжения со стенкой. Этот поправочный множите
ль позволяет учесть влияние
теплоДизических свойств стенки, ее толщины и способа подвода отвода теплоты на
осредненный коэДДициент теплоотдачи.

3. Теоретически установлены и экспериментально подтверждены закономерности
теплообмена в межреберных каналах г
оловок цилиндров, согласно которым оптимальная
длина канала определяется участком с максимальной теплоотдачей. Установлено, что на
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


58


участке
l
/
h

10«15 коэДДициент теплоотдачи, равно как и число Нуссельта более чем в
два раз выше, чем на участке стабилизиро
ванного движения. ЭДДект объясняется
наличием турбулентности на протяженности волны Томлина
-
Шлихтинга.


Литература

1.

Петухов Б. С., Полякова А. Ф., Шехтер Ю. Л., Цыпулев Ю. В. Статистические
характеристики пульсаций температуры и турбулентного переноса тепла

во вяз
ком
подслое. В кн.: Пристенное
турбулентное течение. Ч. 2.
-

Новоси
бирск, Изд
-
во Ин
-
та
теплоДизики

СО АН СССР, 1975, с. 162
-
177.

2. Лойцянский Л. Г. Механика жидкости и газа.
-

М.: Наука, 1978.
-

736с.


А.А
. Саибов
, М.А.

Абдуллоев
, А.М.

Умирзоков
,
Б.Ж.

Мажитов
,
Ф.
А.

Турсунов

АСОСНОККУНИИ ТА
Ҷ
РИБАВИИ ТАД
Қ
И
Қ
ОТ
Ҳ
ОИ НАЗАРИЯВИИ
НИШОНДИ
Ҳ
АНДА
Ҳ
ОИ ПАРАМЕТР
Ҳ
ОИ
Қ
АБУР
Ғ
А
Ҳ
ОИ САРАКИ СИЛИНДРИ
ДИЗЕЛ
Ҳ
ОИ БО
Ҳ
АВО САРДШАВАНДА

Дар ма
қ
олаи мазкур нати
ҷ
а
ҳ
ои асосноккунии та
ҷ
рибавии замина
ҳ
ои назарияв
ӣ

оид ба
нишондод
ҳ
ои
қ
абур
ғ
а
ҳ
ои сараки силиндри дизел
ҳ
ои бо
ҳ
аво сардшаванда дар мисоли дизели

10.5/12 оварда шудааст.

Калима
ҳ
о
и калид
ӣ
:

х
унуккунии
ҳ
аво
ӣ
, шарт
ҳ
ои
ҳ
удуд
ӣ
, зариби гармиди
ҳ
ӣ
,
зариби му
қ
овимат, гармиивазкунии конвектив
ӣ
,
қ
абат
ҳ
ои
ҳ
удуд
ӣ
, пульсация, селаи
турбуленти, гармиивазкун
ӣ
, гармибаранда, гармигузарон
ӣ
,
ғ
аДсии девора


A.A.

Soibov
, M.A.

Abdulloev
, A.M.

Umirzokov
, B.J.

Majitov
, F.A.

Tursunov

EXPERIMENTAL SUBSTANTIATION OF THEORETICAL RESEARCH OF
PARAMETERS OF FINNED CYLINDER HEAD DIESEL ENGINES WITH
AIR
COOLING

T
he article presents the results of an experimental study of theorem
-
cal prerequisites specify fin
cylinder heads of diesel engines with air cooling diesel engine as an example 4
Ч

10.5 / 12.

Keywords:

cooling air, the boundary condition, the heat transfer coefficient, drag
coefficient, convective heat transfer boundary layer, pulsating, turbulent flow, heat transfer, heat
transfer fluid, the thermal conductivity of the wall thickness.


.
Сведения об ав
торах


Саибов Абдуназар Алиевич


1952г.р., окончил 1974г. Таджикский аграрный
университет по специальности Механизация сельского хозяйства, к.т.н., доцент
каДедры Физика твердых тел ТНУ, автор более 75 научных работ.

E
-
mail
:
nazar
-
[email protected]
.

Абдуллоев Мамадамон Абдура
ҳ
монбекович
-
1967 г.р. окончил 1995г.
Таджикский технический университет имени академика М.С. Осими по специальности
Автомобили и автомобильное хозяйство, проректор по н
ауке и
международным связям
ТТУ имени
академика М.С. Осими, к.т.н. доцент каДедры зав. каДедрой Эксплуатация
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


59


автомобильного транспорта ТТУ имени академика М.С. Осими, автор более 40 научных
статей.
E
-
mail
:
mahmadamon
@
mail
.
ru
.

Умирзоков Ахмад Маллабоевич



1959 г.р., окончил 1983г. Таджикский
аграрный университет по специальности Механизация сельского хозяйства, к.т.н.,
доцент каДедры Физика твердых тел ТНУ, автор более 55 научных статей.

E
-
mail
:
ahmad
.
umirzokov
@
mail
.
ru
.

Мажитов Бахриддин Жамилович



1978г.р., окончил 2001г. Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими по специальности Автомобили и
автомобильное хозяйство, к.т.н. зав. каДедрой Техническая эксплуатация воздушного
транспорта ТТУ имени академика М.С. Осими, автор
более 35 научных статей
.
E
-
mail
:

mjbahriddin
@
mail
.
ru
.

Турсунов Фаридун Абдукаххорович



1988г.р., окончил 2011г. Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими по специальности Автомобили и
автомобильное хозяйство, инженер ООО ГазпромнеДть Республики Таджикистан, автор
5 научных статей.
E
-
mail
:

faridun
[email protected]
inbox
.
ru
.





Юнусов М.Ю., Бердиев А.Л., Хусейнов Х.Б., Бодурбеков Ф.С., Джобиров Ф.

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ НА ИЗНОС ШИН КАРЬЕРНЫХ
САМОСВАЛОВ


В статье приведены результаты исследования влияния дорожно
-
эксплуатационных,
климатических и организационных Дакторов на износ шин карьерных
самосвалов в условиях строительства Рогунской ГЭС.

Ключевые слова:
Дакторы, износ шин, карьерные самосвалы


Пробег автомобильных шин в эксплуатации зависит от: дорожно
-

климатических
условий,
скорости, нагрузки и технического состояния автомо
биля, квалиДикации
водителя и ряда других Дакторов. Дополнительные Дакторы, влияющие на долговечность
шин, появляются при эксплуатации автомобилей в гористой местности и карьерных
условиях.

Рогунская ГЭС р
асположена у низовья горной местности переменного рельеДа. В
строительство данного объекта вовлечено огромное количество карьерных самосвалов
китайского производства. В указанных условиях существенное влияние на пробег шин
автомобилей оказывает проДиль дор
оги и качество дорожного покрытия. Как известно,
при увеличении на маршруте движения автомобиля удельного веса дорог горного
проДиля до 25%, интенсивность изнашивания протектора шин грузовых шин
увеличивается на 20% 1, 2.

Пробег шин также зависит от эксплуатации шин на дорогах
с разным типом покрытия.

Увеличение износа шин карьерных самосвалов в горных ус
ловиях объясняется
увеличением проскальзывания элементов протек
тора относительно дорожного полотна
вследствие действия

значительных бо
ковых и продольных касательных сил. В отличие от
дорог равнинного проДиля с асДальто
-

бетонным покрытием, где преобладающее
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


60


значение имеет усталостный механизм износа, на дорогах горного проДиля имеет место
сугубо механический абразивный
износ.

Карьерные дороги, характерные для данного стратегически важного для
республики строительства, в продольном и поперечном сечении имеют сложное строение.
Более того, материал породы горных масс, на которых расположены данные дороги,
отличаются относит
ельно твердостью, вследствие чего, на дорогах, помимо значительных
неровностей, просматриваются выступы камней с острыми кромками. Очевидно,
огромное количество бракованных шин с характерным боковым срезом, выведены из
эксплуатации именно по названной прич
ине рис. 1.


Рис.1 Боковой срез на автошине модели
Kapsen

12.00
R

20


Боковой
Дополнительные проблемы связаны с автотранспортными тоннелями. На
территории Рогунской ГЭС общая протяженность транспортных и строительных
тоннелей, имеющих важное технологиче
ское значение, составляет более 70 км.
Внутритоннельные дороги данного объекта характеризуются сложностью рельеДа,
стесненными условиями, значительными продольными и поперечными уклонами.

Исследования, проведенные специалистами ООО НИИ Транспорта пока
зали, что
более 18% автошин автомобилей, эксплуатирующихся в условиях строительства
Рогунской ГЭС, в особенности китайского производства и модели Омскшина, исключены
из эксплуатации по причине расслоения покрышки, что свидетельствует о заводском
браке. Оч
евидно, что заводские деДекты могут существенно снизить ресурс партии шин.

Механические повреждения, доля которых при эксплуатации шин весьма велика и
достигает по литературным данным до 40% 3, исключить нельзя.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


61


Установлено, что около 38% от общего
количества бракованных шин пришли в
негодность по причине механического повреждения беговой дорожки из
-
за разрушения
последней в результате однократного воздействия больших камней, острых предметов,
по
резов, проколов и т.д., вызванных острыми предметами 
камнями, гвоздями. В
процессе проведения исследований также заДиксировано разрушение беговой дорожки
шин камнями, застрявшими в канавках протектора и под действием контактных давлений,
проникающих в подканавочный слой и кордные слои шины.

Эксплуатация ши
н в специДичных условиях карьера приводит к истиранию
протекторных резин, которое характеризуется суммарной интенсивностью, зависящей от
соотношения отдельных видов износа.

Несоблюдение режима эксплуатации шины может быть причиной неравномерного
изнашивани
я. При обследовании шин автомобилей, задействованных в стротельстве
Рогунской ГЭС, было выявлено большое количество видов неравно
мерного изнашивания.
Вследствие пониженного давления и пере
грузки имел место износ краев автошин. Из
-
за
неправильной установк
и углов схода и развала колес для некоторых шин был
характерным односторонний повышенный износ рис. 2.



Рис. 2. Односторонний износ беговой дорожки шины

Известно, что причиной преждевременного износа шин в эксплуатации является их
перегрузка и изменени
е давления воздуха в шине. При перегрузке шина сильно
деДормируется, повышается напряжение в ее элементах, что также ведет к
неравномерному изнашиванию протектора.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


62


Данные о влиянии нормальной нагрузки на пробег шин, полученные в результатах
исследований, п
роведенных НИИ Транспорта, свидетельствуют о том, что с
уменьшением нагрузки на шину ее номинальный пробег возрастает снижение
нормальной нагрузки на 10
-
20% приводит к увеличению срока службы на 10
-
60%, а с
увеличением со
кращается. Обратное влияние на

интенсивность изнашивания протек
тора
шин оказывает внутреннее давление. Установлено, что при пониженных давлениях
интенсивность изнашивания повышается и наоборот. В условиях натурных испытаний
специалистами института исследова
лось влияние внутреннего да
вления воздуха в шине
на интенсивность изнаши
вания протектора. При этом было установлено, что
интенсивность изнашивания протектора грузовых шин с увеличением в них внутреннего
давления линейно снижается. Из экспериментального количества автомобилей, автош
ины
почти всех самосвалов и АБС автобетоносмесители имели пониженное внутреннее
давление около 25% от допустимого.

Как известно, воздействие поверхности дороги на шину зависит от типа и
состояния дорожного покрытия, продольного и по
перечного проДиля

и извилистости
дороги 3. Другими словами, действие продольных разгоны, торможения, подъемы и
спуски, а также боковых сил повороты и маневры вождения автомобиля ведут к
большему изнашиванию протектора шины по сравнению со стационарным движением
автом
обиля. Установ
лено, что при действии боковых сил интенсивность изнашивания
протектора возрастает в большей степени по сравнению с действием крутящего момента.

Решающее влияние в условиях горных дорог оказывает повышенное действие
боковых и продольных каса
тельных сил в контакте шины с дорожным покрытием.
Повышение удельного веса дорог горного проДиля, что характерно для Рогуна, ведет к
увели
чению интенсивности изнашивания протектора шин грузовых автомобилей на 20 %
результаты анализа условий эксплуатации
автомобилей согласно данным путевых
листов.

Немаловажную роль в увеличении срока службы шин играют способ и стиль
вождения автомобиля водителем.

Для опытных водителей характер
но вождение автомобиля с постоянной скоростью
преимущественно на прямой передач
е при эксплуатации автомобиля на прямой дороге с
допустимым качеством покрытия дорожного полотна. На спусках и перед ос
тановками
водителем должно использоваться движение автомобиля накатом, что дает возможность
определенное время ведущим колесам работать
в режиме ведомых. В результа
те
автомобили и шины имеют пробег на 25
-

30% , превышающий норматив
ный. Анализ
водительского состава предприятия показал, что автопредприятия, задействованные в
строительстве Рогунской ГЭС, в основном, укомплектованы водител
ями 2
-
го класса
более 70% от общего числа водителей.

Исследование влияния основных Дакто
ров на ресурс автомобильных шин,
эксплуатирующихся в переменных условиях рельеДа местности, позволило заключить,
что при исключении неис
правностей в подвеске
автомобиля, порезов и выкрашиваний
шин, поддержания внутреннего давления в шине, базисным параметром, оказывающим
ре
шающее влияние на ресурс автомобильной шины, является износ протектора.




Таким образом, установлено, что особенности горных дорог, их пр
оДиль и покрытия,
а также более частое торможение автомобиля и специДика работы двигателя в горных
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


63


условиях ока
зывают существенное влияние на износ шин по сравнению с условиями их
экс
плуатации в равнинных зонах на уровне моря.


Литература:

1.

Гудков, В. А.

Прогнозирование пробега автомобильных шин в горных условиях
эксплуатации / В. А. Гудков, В. Н. Тарновский, Р. М. Устаров // Кау
чук и резина.
-

2011.
-
№ 5.
-

С. 31
-
33.

2.

Кубраков, В. И. Влияние режимов нагружения и дорожных Дакторов на износ шин :
дисс. ...

канд. техн. наук / В. И. Кубраков.
-

Волгоград, 1995.
-

177 с.

3.

Гудков Д.В. Анализ влияния эксплуатационных Дакторов на пробег

автомобильных шин намаршруте/Д.В.Гудков, В.П.Кубраков,

А.А.Ревин/ / Проблемы шин и резинокордных композитов. Дорога, шина.

Автом
обиль: мат. 8
-
го симпозиума / НИИШП
-
М, 1997.
-

С.148
-
153.

4.

Курбаков, В. П. Износ шин при движении грузовых автомобилей на подъемах / В. П.
Курбаков, В. Н. Тарновский, А. П. Пимкин, Д. В. Гудков // Эксплуатация
транспорта: межвуз. сб. науч. статей; СГТУ.
-

Саратов, 1996.
-

С. 11
-
15.


Юнусов М. Ю., Бердиев А. Л.,
Ҳ
усейнов
Ҳ
.Б., Бодурбеков Ф.С.,
Ҷ
обиров Ф.

ТАЪСИРИ ШАРОИТИ ИСТИФОДАБАРИ БА ХӮРДАШАВИИ

ШИНАҲОИ АВТОМОБИЛҲОИ ХУДБОРФАРОР


Дар мақола натиҷаҳои тадқиқоти таъсири омилҳои роҳӣ
-
истиДодабарӣ, иқлимӣ ва
ташкилӣ ба хӯрдашавии шинаҳои автомобилҳои худрези конӣ дар шароити сохтмони НБО
Роғун оварда шудаанд.


Вожакалидҳо:
омилҳо, хӯрдашавии

шинаҳо, автомобилҳои худрези конӣ


Ynusov, M. Y., B
e
rd
iev
, A.
L
., Husein
jv
, H. B., Bodurbekov F. S., Jobirov F. I.


THE
INFLUENCE OF OPERATING CONDITIONS ON

THE WEAR OF THE TIRES OF DUMP TRUCKS


The article presents the results of a study of the influence of road maintenance, and
organizational climate factors on the wear of the tires of dump trucks in the construction of
the
Rogun hydropower plant.

Key words:
factors, tyre wear
, dump trucks.


Сведения об авторах

Юнусов Мансур ЮсуДович
-
1963 г.р., к.т.н., окончил 1986 г. Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими ТТУ по специальности
Автомобили и автомобильное хозяйство, в настоящее время доцент каДедры
Эксплуатация автомобильного транспорта Таджикского техниче
ского университета им.
акад. М.С. Осими. Автор более 60 научных статей. Научные интересы: Современные
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


64


проблемы экологии и ресурсосбережение на автотранспортном комплексе.
E
-
mail
:
m
-
yunusov
@
mail
.
ru

тел. 992 93
-
448
-
83
-
99

Бердиев Алишер Лугмонович



1984 г.р., окончил 2006г. Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими ТТУ по специальности
Автомобили и автомобильное хозяйство, инженер


механик, в настоящее время


старший п
реподаватель каДедры Эксплуатация автомобильного транспорта
Таджикского технического университета им. акад. М.С. Осими. Автор более 25 научных
статей.
E
-
mail
:
alik
[email protected]
inbox
.
ru

тел. 992 90
-
866
-
69
-
98

Хусейнов Хасан Бозорович



1984 г.р., окончил 20
09г. Таджикский технический
университет имени академика М.С. Осими ТТУ по специальности Автомобили и
автомобильное хозяйство, инженер


механик, в настоящее время


старший
преподаватель каДедры Эксплуатация автомобильного транспорта Таджикского
тех
нического университета им. акад. М.С. Осими. Автор более 23 научных статей.
E
-
mail
:
hasan
-
[email protected]
bk
.
ru

тел. 992 92
-
719
-
08
-
08

Бодурбеков Фарид Сарадбекович
-

1984 г.р., окончил 2009 г. Таджикский
технический университет имени академика М.С. Осими ТТУ по специальности
Организация дорожного движения, в настоящее время
-

старший преподаватель
каДедры Эксплуатация автомобильного транспорта Таджикского тех
нического
университета им. акад. М.С. Осими. Автор более 15 научных статей.
E
-
mail
:
vilos
[email protected]
mail
.
ru

тел. 992 93
-
507
-
32
-
30

Джобиров Фируз
-

1987 г.р., окончил 2011 г. Таджикский технический
университет имени академика М.С. Осими ТТУ по специально
сти Автомобили и
автомобильное хозяйство, в настоящее время
-

ассистент каДедры Эксплуатация
автомобильного транспорта Таджикского технического университета им. акад. М.С.
Осими. Автор более 12 научных статей. тел. 992 93
-
526
-
26
-
25.
E
-
mail
:
jobi
rov
.
firuz
@
mail
.
ru



И.И. Абдуллоев, А.Дж Рахмонов

ОБСЛЕДОВАНИЕ
ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ РЕКОНСТРУИРОВАННОГО
ЗДАНИЯ

ОБЩЕЖИТИЯ
ТАДЖИКТЕКСТИЛЬМАШ В Г. ДУШАНБЕ


Данной статье приведены результаты обследования технического состояния
конструкций реконструиро
ванного здания общежитие завода

Таджиктекстилмаш.
Реконструкция здания выполнена
перепланировкой,

существующей помещений путем
в
озведения новых перегородок или

демонтажем имеющихся. Для да
льнейшей нормальной
и надежной
эксплуатации реконструированного зд
ания даются
соответствующий
рекомендации
.

Ключевые слова:
общежития, несущие конструкции, анализ результатов.


Настоящая работа содержит результаты обследования технического состояния
конструкции реконструированного здания общежития, расположенной по
улице ЮсуД
ВаДо 72/5 г. Душанбе
.

Участок расположения обследуемого объекта расположен в юго
-
западной части г. Душанбе.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


65


Согласно ранее проведенных институтом ТаджикГИИНТИЗ инженерно
-
геологических изысканий соседних объектов арх. №1680, в геоморДологичес
ком
отношении участок приурочен к поверхности
I

правобережной террасы р. Душанбинки.
РельеД участка ровный, спланирован в процессе строительства здания.

В геологическом строении участка принимает участие аллювиальных отложения
современного возраста арQ
з
)
, представленных крупнообломочными грунтами
перекрытых с поверхности насыпными грунтами мощностью 3,0м грунт слагает
обратную засыпку пазух Дундаментов. Мощность крупнообломочных отложений
составляет более 50м.

Современные Дизико
-
геологические процессы н
а участке не отмечаются.

Сейсмическая активность участка изысканий, согласно карты
сейсмомикрорайонирования территории г. Душанбе, составляет 8 баллов
.

Обследуемое здание построено в конце

60
-
х годов прошлого столетия.
Целью
обследования являлась оценка технического состояния несущих конструкций и элементов
реконструированного здания общежития под
общежитием
улучшенной планировки
квартирного секционного типа. Реконструкция здания произведена перепланировкой
существующих
помещений путем возведением новых перегородок или демонтажем
имеющихся.

Обследуемое здание четырехэтажное кирпичное без подвала коридорного типа. В
плане имеет прямоугольную Дорму с общими осевыми размерами 14х41.4 м, высота
этажей 3.0м.

Основными конструк
тивными элементами здания являются:

Д
ундаменты


ленточные бетонные,
стены


из жженого кирпича, толщиной

380мм
;

перегородки


до реконструкции из гипсоблока, а после

реконструкции
,

кирпичн
ые толщиной 120мм и деревянные;

сейсмопояса


монолитные

железоб
етонные;
перекрытия


из сборных
жел
езобетонных многопустотных плит;
кровля


чердачная покрытая асбестоцементными
листами.

При визуальном обследование конструкций и элементов реконструированных
помещений здания были выявлены следующее:

--

при
перепланировки помещений некоторые существующие дверные проемы
заложены кирпичными кладками на толщину полкирпичарис. 1;


--

во вновь возведенных

кирпичных перегородках перемычки выполнены из
армокирпича рис. 2
);

--

новые перегородки связаны с несущими
стенами металлическими штырями через
каждый пятый ряд из арматурных стержней диаметром 10мм класса А
-
1 рис. 3
;

--

на втором этаже в несущей стене рядом с существующим дверным проемом на
расстояние 25см установлен новый

дверной проем рис. 4
,

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


66



Рис.1. Заложение дверного проема Рис.2. Армокирпичные перемычки в

кирпичной кладкой






возведенных перегородках


Рис. 3,4. Штыри, связывающие новую перегородку с несущей стены











Рис.5.6. Новый дверной проем, выполненный без перемычки.


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


67


--

на втором
этаже в несущей стене новый дверной проем рядом со существующим
выполнен без перемычки рис. 5
)


Анализ результатов обследования


Анализ полученных результатов обследования показывают, что суть реконструкции
здания общежития заключаются в перепланировки
существующих помещений под
общежитием улучшенной планировки квартирного секционного типа. Реконструкция
выполнена путем возведения новых кирпичных перегородок, а в некоторых местах
демонтажем существующих. В результате реконструкции получены одно
-
двух и
тр
ехкомнатные квартиры с отдельной кухней и санузлами.

При обследовании конструкции и элементов реконструированного здания были
выявлены некоторые недостатки. В частности, на втором этаже в несущие стене рядом с
прежним дверным проемом установлен новый дверн
ой проем. Расстояние между новым и
прежним дверным проемом составляют всего 20см. Согласно требованию строительных
норм по сейсмостойкости МКС ЧТ 22
-
07
-
2007 таблица 5.3 это расстояние для кладки
первой категории равно 90см, а для второй категории 116см.
Причем новый дверной
проем установлен без перемычки. Между этими проемами, для ванного помещения,
возведена кирпичная перегородка, не имеющая связь с несущей стеной.

Установка нового дверного проема рядом с прежним, также имеет место в несущей
стене. Расст
ояние между прежним и новым дверном проемом, на этом участке стены,
составляют 25см.

На четвертом этаже часть несущей стены шириной 80см, рядом с прежним
дверным проемом, демонтирована. В результате ширина проеме составляют 1694мм без
укрепления, т.е. о
брамления.

Кроме того, на втором этаже в углу жилого помещения установлены унитаз и мойка,
а не в специальном помещении как полагается.

Следует, отметит, что вокруг здания бетонная отмостка, как таковой, отсутствуют.
Имеющая отмостка разрушена, местами отс
утствуют, что способствуют проникновению
атмосДерных осадков на основания здания.

Элементы кровли здания находятся в относительно изношенном состоянии.
Асбестоцементные листы поломаны, местами отсутствуют или заменены на
металлические жестянки, которые подвержены коррозии. Деревянные стропильные
системы подвержены увлажнению, местами да
же гниению.


Общие выводы и рекомендации


На основание результатов проведенного обследования конструкций
р
еконструированной

здания общежития, а также анализа полученных результатов можно
сделать следующие выводы:

-

з
дания общежития коридорного типа реконс
труирована под общежитием
улучшенной планировки квартирного секционного типа. Реконструкция выполнена
перепланировкой существующих помещений путем возведения новых кирпичных
перегородок или демонтажем прежних. В результате реконструкции получены одно
-
, дву
х
и трехкомнатные квартиры

с отдельной кухней и санузлами;

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


68


-

в

момент обследования основные несущие конструкции здания общежития в целом
находились в удовлетворительном состоянии
;

-

ч
астичное вскрытия стыка перегородок со стеной показала, что вновь возведе
нные
кирпичные перегородки связаны с несущими стенами с помощью штырей из арматурных
стержней диаметром 10мм класса А
-
1, устан
овленные через каждый пятый ряд;

Для надежной дальнейшей эксплуатации реконструированного здания

общежития рекомендуется:

-

н
а вт
ором этаже в прежние дверные проемы заложит кирпичной кладкой на всю
толщину стены, а в новых дверных проемах установить металлические перемычки;

-

н
а втором этаже частично возведенная кирпичная перегородка, не имеющая связь с
несущей стеной демонтировать,

а унитаз и мойку оградить возведением перегородки;

-

н
а четвертом этаже часть демонтированной несущей стены, на ширину

80см, восстановить с обязательным обеспечением связи с остальной частью стены;

-

п
роизвести ремонт кровли, в котором предусмотреть замен
у и восстановление
изношенных и отсутствующих асбестоцементных листов, а также деревянных
стропильных систем;

-

п
осле завершения реконструкции здания выполнить водозащитные мероприятие,
необходимые для удаления атмосДерных осадков от здания,

в полном объе
ме;

-

д
ля недопущения скопления воды вокруг здания устраивать водоотводные и
ливнесточные лотки с соответствующим уклоном;

-

восстановить разрушенные участки отмосток на ширину не менее 1.5м;


Литература


1.Карта сейсмического районирования территории г.Душанбе.


Авторы: Орипов Г.О, Коган Л.К, Гнилов В,А. ТаджикГиинтиз,


ТИССС. 1993.

3. МКС ЧТ 22
-
07
-
2007. Сохтмони зилзилатобовар. Меъѐрхои лоихасози. Душанбе 2008.

4. СНиП 2.03.11
-
85 "Защита строи
тельных конструкций от коррозии". М. 1985 г.

5. СНиП 11
-
02
-
96. Инженерные изыскания для строительства.

6. СП 11
-
1058
-
97. Свод правил по инженерным изысканиям для строительства.

7.СНиП 2.02.01
-

83. Основания зданий и сооружений.


8.СНиП 11
-
23
-
81. Стальны
е конструкции.

9.ГОСТ 5180
-
84. Грунты. Методы лабораторного определения Дизических характеристик.


И.И. Абдуллоев, А.
Ҷ
.
Раҳмонов

БАҲОДИҲИИ ТЕХНИКИИ БИНОИ ТАҶДИДШУДАИ ХОБГОҲИ
ТОҶИКТЕКСТИЛМАШДАР ш.ДУШАНБЕ

Дар макола натиҷаҳои баҳодии техники бинои
таҷдидшудаи хобгоҳи корхонаи
Таджиктекстилмаш барраси гардида, барои барқарор намудани бино ва таъмини
истиДодаи мӯътадили он лоиҳаи корҳои тармиму барқарорнамои пешниҳод шудааст.

Калима
ҳои

калидӣ:
хобгоҳ, конструксияҳои борбардор, анализи натиҷаҳо
.


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


69


I
.
I
.

Abdulloev
,
A
.
J
.

Rahmonov


ESTIMATION OF TECHNICAL CONDITION OF THE RECONSTRUCTED
BUILING OF A HOTEL TAJIKTEKTILMAH” IN THE CITY OF UHANBE


Given clause the results of inspection of a technical condition of designs of the
reconstructed building a
hostel of a factory "Tadjiktecstilmash" are given. The reconstruction of
a building is executed by re
-
planning existing of premises(rooms) by erection of new partitions
or dismantle available. For the further normal and reliable operation of the reconstruc
ted
building are given appropriate to the recommendation.

Keyword
s
:
hostels, structural engineering, analysis of the results.


Сведения об авторах


Абдуллоев Исматилло Ибодиллозода
-
1959г.р., кандидат технических наук, доцент
каДедр
ы Промышленное и
гражданское строительство Дакультета Строительство и
архитектуры . Область научных интересов : проблемы развития строительства в
Республики Таджикистан.

Рахмонов Ахмаджон Джамолиддинович



1987 г.р., в 2010 г. окончил
Таджикского технического университе
та кандидат технических наук, ст. преп. каДедры
Промышленное и гражданское строительство Таджикского технического университета
имени М.С.Осими.



Д.Н.

Низомов
,

А.А.

Ходжибоев
,

О.А.

Ходжибоев


МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ЗЕМЛЯНОЙ ПЛОТИНЫ
ОТ ДЕЙС
ТВИЯ БЕГУЩЕЙ ВОЛНЫ


Методом граничных уравнений исследуется динамическое поведение грунтовой
плотины. Численным моделированием получены результаты напряженно
-
деДормированного состояния плотины при различных динамических воздействиях.

Ключевые слова:

численное моделирование, плотина, динамическое поведение,
кинематическое возмущение основания, бегущая волна, уравнение Ламе.


Рассмотрим упругое однородное изотропное тело, занимающее область
, со
следующими характеристиками мат
ериала:
модуль упругости;
коэДДициент
Пуассона;
масса единицы объема плотность. Решение динамической задачи теории
упругости сводится к системе диДДеренциальных уравнений Ламе
[1]:

,

которые сводятся к граничным интегральным уравнениям 2.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


70


Исследуется динамическое поведение однородной и изотропной земляной плотины
рис. 1 с характеристиками:

МПа 
тс/м
2
),
,
т/м
3
,

от действия волны смещения, бегущей в положительном направлении оси

со скоростью
м/с вдоль контура
АВ
. Если предположить, что
основание плотины состоит из массива
горных пород с характеристиками:

МПа 
тс/м
2
),
,
т/м
3
,

то скорости продольных и поперечных волн будут равны:

м/с,
м/с,

что примерно соответствуют полускальным горным породам 3, 4. Для бегущей вправо
монохроматической плоской волны выберем синусоидальную Дункцию

,

здесь

при
,
время,

амплитуда и длина волны.


Рис. 1. Бегущая волна по контуру
AB

Амплитуду волны можно задавать в зависимости от интенсивности землетрясения 5.
Если заданы скорость и длина волны, ее период определяется соотношением
,
показывающим, что волна проходит расстояние в одну длину волны за время
.
Зависимость между периодом волнового колебания, определяющего максимальное
перемещение, и магнитудой землетрясения обычно для спектра


волн при
[6]
принимается в виде:

,

откуда следует, что, например, при магнитуде землетрясения

период колебаний
продольных сейсмических волн получается равным
с. Если принять
с, то с
учетом в длины продольных и поперечных волн соответственно будут равны:
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


71


м,
м, что значительно больше характерного размера рассматриваемого
сооружения.

Для однослойного грунта преобладающий период определяется Дормулой
,
где

-

скорость поперечных волн. На основе сейсмометрических наблюдений
установлено 5, что при
м преоблад
ающий период
с.

Реализацию алгоритма и программу динамического расчета рассмотрим на примере
модели однослойного грунта основания с толщиной слоя галечника
м. Задаемся
скоростью продольной волны для слоя галечника
м/с и преобладающим периодом
с. Скорость поперечной волны определим из зависимости
, откуда
следует, что
м/с. Длины продольных и поперечных волн, в соответствии с
выражением
, будут соответственно равны:
м;
м.

На рис. 2 приведены граДики изменения перемещений в зависимости от времени,
полученные от действия бегущей волны вертикальных смещений контура
, длиной
м, амплитудой
мм. Одиночная волна со скоростью
м/с
продвигается по контуру

за время
с. Далее сооружение будет совершать
свободные колебания. Можно увидеть, что вертикальные перемещения узла 45 вблизи
угловой точки

(
, кривая 1 с максимальной амплитудой 18,7 мм почти совпадает с
Дормой колебания поперечной волны и то же самое повторяется, чуть позже, для узла 16 
, кривая 4. На контуре, вблизи гребня плотины, горизон
тальные перемещения 
,
кривая 2 примерно в три раза больше чем вертикальные 
, кривая 3.


Рис. 2. Перемещения точек контура дамбы.


епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


72


Таблица 1

Пиковые значения перемещений с учетом поверхностного слоя

Перемещения

Узлы в теле плотины

Узлы на контуре

6
*

15
*

22
*

27
*

30
*

30

38

23

мм

5
,08

3,65

4,31

4,11

6,78

15,93

9,41

6,85

мм

8,94

6,42

6,62

7,96

4,40

6,10

11,9

12,1

В табл. 1 приведены пиковые значения горизонтальных и вертикальных перемещений в
узлах внутренней области плотины и на ее контуре с учетом поверхностного слоя от
действия поперечной волны при
мм
. Видно, что наибольшие вертикальные и
горизонтальные перемещения возникают в середине наклонных граней плотины. Для
сравнения в табл. 2 представлены аналогичные результаты, полученные без учета
поверхностного слоя. Сравнение показывает, что при однородном

полускальном основании
пиковые значения горизонтальных и вертикальных перемещений в плотине значительно
уменьшаются.


Таблица 2

Пиковые значения перемещений без учета поверхностного слоя

Перемещения

Узлы в теле плотины

Узлы на контуре

6
*

15
*

22
*

27
*

30
*

30

38

23

мм

0,53

0,99

1,13

1,22

4,51

1,02

4,92

4,69

мм

8,42

6,34

4,60

3,38

1,46

1,94

6,78

6,91

Таким образом, разработаны алгоритм и программа численного моделирования
динамической задачи теории
упругости в условиях плоской деДормации на основе метода
граничных уравнений. На примере реального сооружения исследовано напряженно
-
деДормированное состояние при кинематическом возмущении основания. Получены
результаты динамического поведения плотины от д
ействия бегущей поперечной волны.
Показано, что при увеличении жесткости основания уровень напряженно
-
деДормированного состояния сооружения уменьшается.

Литература

1.

Седов Л.И. Механика сплошной среды, т. 2.


М.: Наука, 1970


568 с.

2.

Низомов Д.Н. Метод
граничных уравнений в решении статических и динамических
задач строительной механики. М.: Изд
-
во АСВ, 2000, 282с.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


73


3.

Савич А.И., Коптев В.И., Никитин В.Н., Ященко З.Г. Сейсмоакустические методы
изучения массивов скальных пород.

М.: Недра, 1969.
-
240 с.

4.

Гриши
н М.М., Розанов Н.П., Белый Л.Д., и др. Бетонные плотины на скальных
основаниях.
-
М.: Стройиздат, 1975.
-
352с.

5.

Медведев С.В. Инженерная сейсмология.


М.: Госстройиздат, 1962.
-
284 с.

6.

Касахара К. Механика землетрясений.


М.: Мир, 1985.


264 с.


Ҷ

.

Низомов
,

А.А
.

Ҳ
о
ҷ
ибоев
,

О.А
.

Ҳ
о
ҷ
ибоев


МОДЕЛСОЗИИ РАФТОРИ ДИНАМИКИИ САРБАНДХОИ ХОК
Ӣ

АЗ
ТАЪСИРИ МАВҶИ
Ҳ
АРАКАТКУНАНДА


Бо методи муодила
ҳ
ои сар
ҳ
ад
ӣ

раДтори динамикии сарбанд
ҳ
ои хок
ӣ

тад
қ
и
қ

шуда
истодааст. Бо моделсозии адад
ӣ

нати
ҷ
а
ҳ
ои
ҳ
олати шиддатнокии деДорматсионии
ҳ
ангоми
таъсири
қ
увва
ҳ
ои динамикии
ҳ
архела ѐДта шудааст.

Калимакалид
ҳ
о: моделсозии адад
ӣ
, сарбанд, раДтор
ӣ

динамик
ӣ
, шиддати
кинематикии асос, мав
ҷ
и
ҳ
аракаткунанда, муодилаи Ламе.


D.N. Nizomov
, A.A
. Hodzhiboev
,

O.A.
Hodzhiboev

SIMULATION OF THE DYNAMIC BEHAVIOR OF EARTH DAMS OF
TRAVELING WAVE ACTION

The method of boundary equations investigated the dynamic behavior of embankment dam.
Numerical simulation results obtained stress
-
strain state of the dam at various
dynamic effects.

Key words:

numerical modeling, dam, dynamic behavior, kinematic
i
ndignation of
base
,
travelling wave,
Lame's equation

Сведения об авторах

Низомов Джахонгир Низомович



1947 г. р., окончил 1969 г. МИСИ им.
В.В.

Куйбышева ныне МГСУ, доктор технических наук, проДессор, чл.
-
корр. АН РТ,
заведующий лабораторией теории сейсмостойкости и моделирования, автор более 200
научных работ, область научных интересов


строительн
ая механика, теория
сейсмостойкости, численные методы, математическое моделирование, механика
разрушения.

Ходжибоев Абдуазиз Абдусатторович



1953 г. р., окончил 1974 г. ТПИ ныне
ТТУ имени академика М.Осими, доктор технических наук, и.о.зав каДедрой ПГ
С, автор и
соавтор более 100 научных работ, область научных интересов


строительная механика,
численное моделирование, неразрушающие методы контроля.

Ходжибоев ОриДджон Абдуазизович


1983 г. р., окончил 2004 г. ТТУ имени
академика М.

Осими, старший науч
ный сотрудник лаборатории теории сейсмостойкости и
моделирования, соавтор более 10 научных работ, область научных интересов


строительная механика, численное моделирование, неразрушающие методы контроля.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


74


А.Р.

Рузиев
, А.О.

Якубов


ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ
ИССЛЕДОВАНИЯ

УПЛОТНЯЕМОСТИ
ЛЁССОГРАВИЙНЫХ СМЕСЕЙ

ПО СТАНДАРТНОЙ МЕТОДИКЕ


Приводятся результаты стандартного уплотнения лѐссогравийных смесей.
Установлено, что содержание крупнообломочного грунта снижает оптимальную
влажность лѐссогравийных смесей
-

каждые

10

% добавления гравийных частиц по
массе приводят к снижению оптимальной влажности лѐссогравийной смеси на 1

%.

Ключевые слова:

лѐсс, лѐссовый грунт, гравый,

лѐссогравинная
смесь, уплотнение,
оптимальная влажность, максимальная плотность
.


Постановка

вопроса.

При строительстве зданий и сооружений на лессовых
просадочных и слабых водонасыщенных грунтах широко применяются грунтовые
подушки, устраиваемые путем послойной отсыпки и уплотнения укатки грунта
нарушенной структуры. Грунтовая подушка, которая

заменяет слабый или просадочный
грунт в пределах деДормируемой зоны основания, служит как искусственное основание и,
одновременно, как сплошной водонепроницаемый экран для защиты нижних просадочных
грунтов от замачивания.

Если грунтовая подушка устраивается только как искусственное основание например,
для замены слабого грунта, тогда она может устраиваться практически из любого грунта


гравия, песка или связного грунта. Если же грунтовая подушка устраивается одновременно

и как сплошной водонепроницаемый экран для защиты нижних просадочных грунтов от
замачивания например, при строительстве на лессовых просадочных грунтах, тогда она
устраивается только из связного грунта. При возведении подушек для создания сплошного
водо
непроницаемого экрана применяются лессовидные глины или суглинки, так как они
позволяют достичь наибольшей водонепроницаемости.

В Республике Таджикистан при устройстве грунтовых подушек и земляных
сооружений, а также обратной засыпке пазух Дундаментов ис
пользуются широко
распространенные лессовые грунты, отличающиеся от обычных связных грунтов
гранулометрическим, минералогическим и химическим составом. Лессовому грунту
характерны высокое содержание пылеватых частиц 0,01


0,002

мм иногда до 90

% и
низ
кое до 10

% содержание глинистых частиц менее 0,002

мм. По минералогическому
составу пылеватые частицы представлены минералами кварца, полевого шпата, слюды и т.
п. Лессовые грунты содержат различные карбонатные соли, известковистые соединения и
различ
ные конкреции, снижающие пластичность грунта.

В последние годы при строительстве на лессовых просадочных грунтах начали
применяться подушки из смеси крупнообломочного и лессового грунта, так называемых
лѐссогравийных смесей. Изучение уплотняемости таких с
месей с различным
соотношением содержания лессовый грунт  гравий представляет практический и
научный интерес.

Целью настоящих исследований является изучение уплотняемости и определение
оптимальной влажности лѐссогравийных смесей с различным соотношением

содержан
ия
лессовый грунт  гравий,
а также подбор оптимального состава смеси как для
устройства оснований зданий и сооружений, так и для возведения земляных сооружений.
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


75


Исследования проводились в лаборатории Геотехника каДедры Подземные
сооружения,

основания и

Дундаменты ТТУ им. акад. М.С.
Осими. Испытания
проводились на
приборе стандартного уплотнения СоюздорНИИ.

Подготовка грунтов и смеси.
Лессовидный

грунт нарушенной структуры следует
отбирать в горных
выработках и

обнажениях в соответствии с т
ребованиями ГОСТ 12071.
Каждая отобранная проба грунта должна быть снабжена этикеткой.

Исследуемый
лессовидный грунт высушивается до воздушно
-
сухого состояния и после измельчения
без дробления минеральных зерен просеивается через сито с диаметром отверст
ий 2мм.
Далее просеянный грунт делится на пробы весом по
2

2,5
кг. Из просеянного грунта
отбирают две пробы массой не менее
30
г для определения влажности грунта в воздушно
-
сухом состоянии в соответствии с требованиями ГОСТ 5180
-
84.

Лѐссогравийная смесь бы
ла подготовлена путем добавления в лессовидный грунт
определенного количества гравийных частиц. Для этого были отобраны частицы
крупностью 2,0

2,5

мм.
В соответствии с программой исследований лѐссогравийная смесь
была подготовлена с различным соотношением
содержания гравийных частиц в
лессовидный грунт. Затем в каждую пробу смеси добавляется вода из расчета достижения
требуемой влажности. Масса каждой пробы смеси составила 2,5кг.

Таблица 1

Процентное содержание по массе лессового грунта и гравийных частиц

в смеси

Лессовый грунт, %

100

90

80

70

60

50

40

30

Гравийный грунт, %

0

10

20

30

40

50

60

70

Количество добавляемой воды определяется по Дормуле











в

Ͳ

Ͳͳ





в





( 1)

где:
m
с
-

масса выделенной пробы смеси;

W
1
-

требуемая влажность
пробы грунта;

W
в


влажность смеси в воздушно
-
сухом состоянии.

За несколько приемов в выделенные пробы смеси добавляют расчетное количество
воды, перемешивая при этом металлическим шпателем. Затем пробы грунта переносят из
чашки в эксикатор или закрываемый

сосуд и выдерживают их не менее 12 часов для
достижения равномерной влажности.

При стандартном уплотнении
пробы грунта смеси нарушенной структуры 5
-
6 проб
уплотняются при разных влажностях и для каждой пробы после уплотнения определяют
плотность
ρ
и в
лажность
грунта
W

с последующим вычислением плотности сухого грунта
ρ
d
. Число испытаний должно быть не менее пяти, а число значений плотности после
максимальной должно быть не менее двух.

Испытания следует считать законченными, если с повышением влажности пробы
грунта смеси при последующих двух испытаниях происходит последовательное
уменьшение значений плотности уплотнѐнных образцов грунта, а также в случае, когда
епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


76


при ударах происходит от
жатие воды или выделение разжиженного грунта через
соединения Дормы.

Таблица 2

Результаты испытаний лѐссогравийных смесей на стандартное уплотнение

Содержание %

гравийного грунта

0

10

20

30

40

50

60

70

Максимальная плотность
сухого грунта,
ρ
dmax

,
г/см
3

1,74

1,78

1,86

1,91

1,96

2,02

2,08

2,14

Оптимальная влажность
смеси,
W
opt
,

%

17

16

15

14

13

12

11

10


Литература


1. Рузиев А.Р.
Строительная геотехника и геотехнология. Часть 1. Геотехнические
испытания и расчеты. Душанбе, Реалайн, 2014,


244 с.

2. ГОСТ 22733
-
2002. Грунты. Методы лабораторного определения максимальной
плотности.

А.Р.

Рузиев
, А.О.

Якубов


ТА
ҲҚ
И
Қ
ОТ
Ҳ
ОИ

ЭКСПЕРЕМЕНТАЛ
Ӣ

ОИД

БА

ЗИЧШАВИИ


ОМЕХТА
Ҳ
ОИ

ЛЁССУША
Ғ
АЛ

БО

ТАРЗИ

СТАНДАРТ
Ӣ
.


Дар ма
қ
ола нати
ҷ
а
ҳ
ои зичшавии омехта
ҳ
ои лѐссуша
ғ
ал
бо тарзи стандарт
ӣ

оварда
шудаанд. Муайян карда шудааст, ки сангре
ғ
а намнокии оптималии омехтаи лѐссуша
ғ
алро
паст мекунад.
Ҳ
ар 10% зиѐдшавии сангре
ғ
а намнокии оптималиро ба ми
қ
дори 1% паст
мекунад.

Калидвожа
ҳ
о:
лѐсс, саДедхок, ша
ғ
ал, сангре
ғ
а, омехтаи
лѐссуша
ғ
ал, зичшав
ӣ
,
намнокии оптимал
ӣ
, зичии максимал
ӣ
.


A.R Ruziyev., S.A Yakubov.


EXPERIMENTAL REEARCH COMPREIBILITY LЁOGRAVIYNYH
MIXTURES BY STANDARD TECHNIQUES


Th suts of th stdd s ѐssogviyyh itus. It is foud tht ducig
the content
of cos goud otiu huidity ѐssogviyyh itus
-

each 10% addition of gravel
tics y wight d to ss oti huidity ѐssogviyoy itu of 1%.

Keywords:
loess, loess soil, gravel mixture, sealing, optimal humidity,
the maximum density.



епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


77


Сведения об авторах


Рузиев Ахмадхон



доцент каДедры Подземные сооружения, основания и
Дундаменты ТТУ, кандидат технических наук. Область научных интересов
-

строительная геотехника и геотехнология. Автор двух книг и более 80 науч
но
-
методических
трудов.

Контактн
ы
й т
ел.
: (+992 93) 531
-
97
-
55.

Якубов Алиджон



окончил 201
6 г. магистратуру ТТУ им. М.С. Осими по
специальности Шахтное и подземное строительство, ассистент каДедры Подземные
сооружения, основания и Дундаменты ТТУ.

Контактн
ы
й т
ел
:

(+992 91) 979
-
99
-
95.




А. А. Сулаймонов, С. М.

Назаров, А. З. Ибрагимов

К РАСЧЕТУ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ЗАТРАТ ПРИ ВЫРАБОТКЕ ТЕПЛОВОЙ
ЭНЕРГИИ

В статье рассматривается вопрос расчета эксплуатационных затрат при
выработке тепла в котельных.
П
риводится аппроксимационные кривые увеличивающие
диапазон применения метода.

Ключевые
слова:

эксплуатационны
е

затрат
ы
, приведенны
е

затрат
ы
, удельны
е

затрат
ы
, тепловая энергия, выработка тепла, себестоимость выработанной энергии.

Множество существующих
энергетических установок по выработке тепловой
энергии для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения различных о
бъектов
Республики Таджикистан

обеспечиваются газообразным и жидким топливом с перебоями,
наличие местного угля и его использование

для выработки тепла может повысить
надежность работы систем теплоснабжения. В связи с этим возникает необходимость
проектирования и строительства котельных, работающих на твердом топливе. Поэтому
вопросы, посвященные проектированию котельных, в особенност
и котельных малой и
средней мощности, а также котельных с новыми конструкциями тепло
-
генераторов,
работающих на твердом топливе, являются актуальными и своевременными.

Для выбора наиболее эДДективного варианта технического решения необходимо
выполнить расч
ет эксплуатационных и приведенных затрат. Наиболее простой метод
расчета себестоимости вырабатываемой единицы тепловой энергии
,

изложенн
ый

в
работах 1,2,3 и основан
н
ы
й

на использовании величин удельных затрат для котельных с
тепловой мощностью менее 1 Гк
ал/ч
,

практически отсутству
е
т, что ограничивает область
применения этого метода.


При планировании на годовой срок ожидаемый отпуск теплоты определяют путем
построения годового граДика отпуска теплоты, а количество необходимой к выработке
теплоты в Гка
л/год и запас топлива вычисляют по Дормуле

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


78










































в о
инй

= ( 1 +

пм
૚૙૙

)

нр˒
инй


(1)


где

пм

-

процент расхода топлива на собственные нужды 

пм

=5%)


Полезный отпуск теплоты в Гкал/год можно определить по укрупненным показателям
в виде суммы расходов теплоты на отопление

нр
, вентиляцию




в
, горячее
водоснабжение

и

в







































нр˒
инй

=

нр

+

в

+

и

в



(2)


Выработка теплоты

в о
инй

складывается из полезно отпущенного расхода

нр˒
инй

и
расхода на собственные нужды котельной


п

м

инй

.









































в о
инй

=

нр˒
инй

+

п

м

инй


(3)


Годовой расход топлива в котельной,

инй

, кг/ч



































инй

=

о


спр

n ( 1 +


૚૙૙

)


(4)


Часовой расход топлива в котельной

о

,
в кг/ч


о

=




м
о


а
˄о



о

-

часовой расход топлива на котельный агрегат, кг /ч;
Q
к
-

установленная мощность котельной  произведение мощности одного котла  на
число однотипных котлов, установленных в котельной, Гкал
\
ч;

спр

-

число часов
использования установленной мощности, ч;

n

-

число однотипных котлов на котельной;


b
-

сумма потерь топлив
а на территории котельной на складе для твердого
топлива потери составляют 0,5%, потери вследствие нерасчетных режимов работы
котельного агрегата составляют 2
-
3%, на растопки 2
-
3%;


а
˄о

-

коэДДициент полезного действия котла брутто;


м
о

-

теплота сгорания топлива, ккал
\
к
г.


Потребность в электроэнергии определяют как сумм
у

[
͵
]



W
э

=
W
дв
+
W
осв

кВт ч/год

(5)

W
дв
Σ
N
уст
τ
уст

η
спроса


Σ
N
уст
-
суммарная установочная в котельной мощность
электродвигателей, кВт

η
спроса

-
КПД спроса для питательных насосов 0,8, для остальных двигателей 0,7

W
осв

=6000

спр
пвер

где

спр
пвер

-
мощность всех установленных светильников:

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


79


6000
-
число часов работы в году.

Годовые эксплуатационные затраты, в тыс. сомони/год, в котельной

складываются из
следующих частей 2.


С
год

С
1

 С
2

 С
3

 С
4

 С
5

 С
6

 С
7

(6)


где

С
1

-

затраты на амортизацию оборудования и сооружений
,

включая расходы на
реновацию и капитальный ремонт, тыс.сомони/год ;


С
2
-

затраты на текущий ремонт
оборудования, тыс. сомони/год;

С
3
-

затраты на заработную плату персонала, тыс. сомони/год;

С
4
-

затраты на топливо, тыс. сомони/год;

С
5
-

затраты на электроэнергию,получаемую из электросетей,тыс.сомони/год ;

С
6
-

затраты на воду, израсходованную

в котельной, тыс. сомони/год;

С
7
-

прочие расходы, тыс. сомони/год;


Капиталовложения К, в тыс. сомони, определя
ю
тся по Дормуле


К к
уд

Q
к


(7)

где

к
уд


удельные капитальные затраты тыс. сомони/Гкал/ч;

Q
к



установленная мощность

котельной произведение мощности одного котла на число
котлов, установленных в котельной, Гкал/ч


Приближение значения удельных капитальных затрат для лю
бой установленной
мощности Q
к

0 приложена приближенная Дормула на основе приведенных данных в
[
ͳ

ʹ
]

по значению удельных капитальных затрат от установленной мощности.
Зависимость удельных капитальных затрат от установленной мощности в диапазоне
изменений Q
к 4
-
200 Гкал/ч хорошо согласуется со следующей зависимостью


к
уд

=111













ͳ


(8)

Максимальное отклонение кривой 8 от приведенных в 1,2 значений удельных
капитальных затрат наблюдается при значениях
Q
к150 Гкал/ч и составляет не более 20%,
а в диапазоне изменения
Q
к от 4 до 100 Гкал/ч практически совпадают.

Степень экспоненты 0.01/
Q
к величина безразмерная в зависимости 8
свидетельствует о существовании связи между удельными капитальными затратами
установленной тепловой мощностью котельной
Q
к и мощности 0.01 Гкал/ч  или 10
4
ккал/ч . Действительно при тепловой мощности менее 10
4

необходимость в
проектировании и строительстве котельной отпадает. Кроме этого
,

значение
к
уд
,
определенное по сметным ведомостям для тепловой мощности
,

менее 4 Гкал/ч.

Затраты на амортизацию, в тыс. сомони, определяются как сумма затрат на
амортизацию зд
аний и сооружений и на амортизацию оборудования .


С
1

К
n
зд

α  К
n
об

δ

(9)

где
n
зд



доля капитальных затрат на здания и сооружения, 
зд

0.35  0.6
);


n
об

-

доля капитальных затрат на оборудование и его монтаж, 
n
об
О,65О,4
);

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


80




α

-

процент амортизационных отчислений норма амортизации на здания и
сооружения. Для задания котельных норма амортизации принята α 3,1  3,5% затрат
на их строительство и складывается из отчислений на реновацию 1,5  1.8% и
отчислений н
а капитальный ремонт 1.6  1.7%;

δ


процент амортизационных отчислений на оборудование и его монтаж зависит от
числа работы оборудования в году и от агрессивности топлива содержания в нем серы ;
при числе часов работы котельной в году меньше 4000 мо
жно принять 6.73% ;


Годовые затраты на текущий ремонт оборудования С
2

в тыс. сомони/год, составляют
20% затрат на амортизацию здания , сооружений и оборудования котельной


С
2
0.2 С
1



(10)


Топливная составляющая себестоимости 3, приведенная к 1 тонне твердого топлива ,
может быть определена по Дормуле


С
4

Ц
пр

 Ц
тр

В
р


спр

( 1 +


૚૙૙

) ( 1
-



૚૙૙

)
૚૙



(11)

где
Ц
пр

-

прейскурантная отпускная цена на месте добычи, сомони/т ;


Ц
тр



затраты на перевозку, сомони/т ;


α
n



процент потерь твердого топлива в пути до станции назначения в предела
х
норм естественной убыли.


Стоимость перевозок
Ц
тр

в пределах от 50 до 3000км можно определить по
эмпирической Дормуле 3.

Ц
тр

=
ૠ૟૞૞

м
о

 0.3  0.0024Н

где Н
-

дальность перевозки , км

Потребление воды в котельной складывается из
следующих статей расхода ;
покрытие потерь в цикле ; расход на горячее водоснабжение ; потери в теплотрассах ;
охлаждение подшипников вращающихся механизмов ; душ , мытье полов и оборудования
; расход на Дильтры системы химводоочистки на взрыхление , на
обмывку 
хозяйственно


питьевые нужды  обычно 2
-
3, м
3
/ч.


Затраты на технологическую воду
,

С
6
, тыс. сомони/год , определяют по Дормуле




С
6

Ц
в





нр˒
п












спр

( 1 +

૚૙૙

)

(12)

где
Ц
в



цена на воду  принимают по ценникам местности  ;


с



теплоемкость воды, ккал/кг.град;


t
1



температура воды
,

поступающая в теплосеть, град ;



t
2



температура обратной воды, град ;



С



процент непроизводственных потерь и утечек, %


При известной суммарной пар производительности ∑Д, т/ч Дормула для определения
затрат на технологическую воду приобретает следующий вид.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


81


С
6

Ц
в

 ∑Д  1


Q
возв

)

спр

( 1 +
п
૚૙૙

)

где
Q
возв


доля воздействия конденсата.


Затраты на электроэнергию С
5
, в тыс. сомони/год, определяются как произведение
годового расхода электроэнергии на стоимость кВт.ч


С
5

Э
год

Ц
эл

10
-
3

(13)


Ц
эл



стоимость 1 кВт.ч электроэнергии в котельных, принимаем
ая

0.12 сомони.


Расход электроэнергии рассчитывается по Дормуле


Э
год

Э
уд

Q
к

К
эл


сп

р



(14)

где К
эл



коэДДициент использования электрической мощности, Кэл 0.6  0.8 


Э
уд



удельная установочная мощность, кВт/Гкал/ч


Использовав Дункцию 








-

1 )
,

установим зависимость удельных затрат на
установленную мощность электрического оборудования от установленной тепловой
мощности котельной.


Для определения значения удельной установочной мощности Э
уд

предлагается
эмпирическая зависимость  рис. 2  установленной


Эуд 231 



૙૚






1 )
0.33

(15)


Затраты на заработную плату персонала С
3
, в тыс.сомони /год




С
3

=

рар




 1.4  1.6 

(16)



рар

-

штатный коэДДициент


Для определения значения

рар

в зависимости от установленной мощн
ости
рис. 3
)
,

также использовав Дункцию 








-

1 )
,

получим зависимость.






рар

= 102.47
(








-

1 )
0.55

(17)


Зависимости 15 и 17 практически совпадают со значениями Э
уд

и

рар
,
приведенными в работах 1,2.


Из предложенных эмпирических зависимостей 7, 14 и 16 вытекает , что удельные
затраты могут быть отражены Дункцией
m

(



૙૚




-

1 )
n
,

причем коэДДициенты
m

и
n

зависят от ста
т
ьи затрат.


Прочие расходы С
7
, в тыс. сомони /год , составля
ют от 3
-
5% остальных годовых
эксплуатационных затрат





С
7

 0.03  0.05   С
1

 С
2

 С
3

 С
4

 С
5

 С
6

)

(18)

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


82



Себестоимость выработанной тепловой энергии, в сомони /Гкал, в котельной
определяется , как отношение годовых эксплуатационных затрат  в тыс. сомони  и к
годовой выработке тепловой энергии  в тыс. Гкал/год

С
выр

=

инй

в о
инй


૚૙




сомони /Г
кал
(19)


Себестоимость отпущенной тепловой энергии, в сомони /Гкал

С
отп

=

инй


нр˒
инй


૚૙




(20)


Для экономического с
равнения. Приведенные затраты в тыс. сомони /год , для каждого
варианта сравнения определяются

П
год

С
год

 Е
нор

К

(21)

где Е 0.125 нормативный коэДДициент сравнительной экономической
эДДективности
капиталовложений.

По последней зависимости определяют затраты на 1 год эксплуатации котельной и
выбирается оптимальный вариант.

Вывод


Диапазон применени
я

метода расчета эксплуатационных и приведенных затрат по
удельным показателям возможно расширить
,

используя эмпирические зависимости,
полученные на основании данных
,

приведенных в технической литературе для котельных
с выработкой тепла более 4 Гкал/ч.

Лите
ратура

1.

Роддатис К.Ф.Котельные установки. М.

Энергия, 1987. 532с.

2.

Гусев Ю.Л. Основы проектирования котельных установок. М.Стройиздат, 1973г.248с.

3.

Делягин Г.Н., Лебедев В.И., Пермяков Б.А. Теплогенерирующие установки.
М.Стройиздат, 1986 , 560с.


А. А. Сула
ймонов, С. М. Назаров, А.З. Иброхимов


БАРОИ

Ҳ
ИСОБИ

ХАРО
Ҷ
ОТИ


ИСТИФОДАВ
Ӣ


Ҳ
АНГОМИ ИСТЕ
Ҳ
СОЛИ


НЕР
ӮИ

ГАРМӢ.


Дар мақола саволи
ҳ
исоби хароҷоти истиДодавӣ ҳангоми истеҳсоли гармӣ дар
дегхонаҳо дида баромада шудааст. Хатҳои каҷи апроксиматсионӣ, ки доираи
татбиқи
усулро меаДзояд оварда шудаанд.


Калимаҳои калидӣ
:

хароҷоти истиДодавӣ, хароҷоти овардашуда, хароҷоти хос,
нерӯи гармӣ, исте
ҳ
соли гармӣ, арзиши нерӯи исте
ҳ
солшуда.

A.A.

S
uleymanov
,

S.M. N
azarov
,
A.Z I
bragimov


TO THE CALCULATION O
F OPERATING COSTS
IN THE PRODUCING OF
THERMAL ENERGY

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


83



I
n this article
t
he calculation of operating costs during heat generation in boilers is
considered. Presented approximation curves that increase the range of applications of the

Keywords:

operational costs, given costs, unit costs, thermal energy, heat production, the
cost of energy produced





Сведения об авторах



Сулаймонов Абдусатор Абдулхайевич

-

д.т.н. проДессор Инженерные системы
зданий и сооружений, ТТУ им. акад. М.С.Осими г. Ду
шанбе Таджикистан Тел:992907
-
75
-
59
-
93, электронная почта 
abdusulaimon
@
mail
.
ru
. Автор более 50 статей.


Назаров Саидхуджа Маджидович



ст. преп. каДедры Инженерные системы зданий
и сооружений, ТТУ им. акад. М.С.Осими г. Душанбе Таджикистан Тел:992918
-
61
-
48
-
34, электронная почта 
nasarov
_
said
@
bk
.
ru
. Автор более 10 статей.


Ибрагимов Ахлиддин

ЗариДович



аспирант каДедры Инженерные системы
зданий и сооружений, ТТУ им. акад. М.С.Осими г. Душанбе Таджикистан Тел:992985
-
08
-
74
-
08, электронная почта 
havas
.19
-
[email protected]
mail
.
ru
).
















епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


84








К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ

В научно
-
теоретическом журнале
Вестник Таджикского технического университета
Серия инженерные исследования Паѐми Донишгох,и техникии Тоцикистон Бахши тад
қ
и
қ
от
ҳ
ои
му
ҳандисӣ
 публикуются научные сообщения по следующим направлениям: энергетика,
строительство и архитектура, транспорт, хи
мическая технология и металлургия.

1.

Статья, представленная в редколлегию, должна иметь экспертное заключение о возможности
опубликования в открытой печати от учреждения, в котором выполнена данная работа, а также
рецензию специалиста в данной области науки.

2.

Редколлегия принимает статьи, подготовленные в системе
Word
,
тщательно
отредактированные и распечатанные в 2
-
х экземплярах через 1,5 интервала размер шриДта кегль
14
Times

New

Roman
),
на белой бумаге Дормата А4 297210 мм, поля: левое
-

30 мм; правое
-

20
мм; верхнее
-

30 мм; нижнее
-

25 мм. Одновременно текст статьи представляется в электронном
виде или присылается по электронной почте:
vestnikTTU
@
mail
.
ru
.

3.

Размер статьи не должен превышать 10 страниц компьютер
ного текста включая текст,
иллюстрации граДики, рисунки, диаграммы, ДотограДии не более 4, список литературы не
более 15, тексты резюме на таджикском и английском языках не более 100 слов. Каждый
рисунок должен иметь номер и подпись. Таблицы распол
агаются непосредственно в тексте
статьи. Каждая таблица должна иметь номер и заголовок. Повторение одних и тех же данных в
тексте, таблицах и рисунках не допускается. В тексте необходимо дать ссылки на все приводимые
таблицы, рисунки и ДотограДии. В циДров
ом тексте десятичные знаки выделяются точкой.

4.

В правом углу статьи указывается научный раздел, в котором следует поместить статью.
Далее в центре следующей строки
-

инициалы и Дамилия автора, ниже
-

полное название статьи
шриДт жирный, буквы прописные, к
раткая 5
-
7 строк аннотация курсив, ключевые слова.
Сразу после текста статьи приводится список использованной литературы и указывается название
учреждения, в котором выполнялось данное исследование. Затем приводится аннотация на
таджикском редактор
Ti
mes

New

Roman

Tj
),
русском и английском языках.

5.

Формулы, символы и буквенные обозначения величин должны быть набраны в редакторе
Дормул
Microsoft

Equation

шриДт 12. Нумеруются лишь те Дормулы, на которые имеются
ссылки.

6.

Статья завершается сведениями об
авторах: Д.и.о. полностью, ученая степень, ученое
звание, место работы полностью, должность, контактная инДормация.

7.

Цитируемая литература приводится под заголовком Литература в конце статьи. Все ссылки
даются на языке оригинала и нумеруются. Цитируем
ая литература должна иметь сквозную
нумерацию в порядке упоминания работ в тексте. Ссылки на литературу в тексте должны быть
заключены в квадратные скобки. Ссылки на неопубликованные работы не допускаются.

8.

Электронная версия опубликованной статьи размещает
ся в сайте ТТУ и в системе
Российского индекса научного цитирования РИНЦ.

епрми Тайжи п нин ретмичеп нин смивеопирера еоиц Имжемеом е ипплейнвамиц №
1

(3
3
)
-
2016


85


9.

Редакция оставляет за собой право производить редакционные изменения, не искажающие
основное содержание статьи. В случае отказа в публикации статьи редакция направляет автору
мотив
ированный отказ.

10.

Плата с аспирантов за публикацию рукописей не взимается.



Приложенные файлы

  • pdf 44219942
    Размер файла: 3 MB Загрузок: 0

Добавить комментарий